Судовые холодильні установки

Содержание 1. Запровадження. 2. Обгрунтування теми дипломної роботи. 3. Опис холодильної установки. 4. Розрахунок характеристик окремих вузлів і СХУ загалом. 5. Розрахунок морозильного апарату FGP — 25 — 3 6. Розрахунок характеристик кожухотрубного фреонового конденсатора. 7. Розрахунок характеристик воздухоохладителя. 8. Одержання математичну модель агрегату та її характеристик, що складається з КМ S3 — 900 / S3 — 315 9. Таблиця робочих режимів СХУ 10. Висновки і 11. Охорона праці. 12. Автоматизація СХУ 13. Економічний аналіз 14.

Список литературы

.

1.

Введение

.

1.

Введение

.

Забезпечення населення Росії продовольством, й деталі продуктами рибного промислу — державна задача.

Риба є дуже цінним харчовим продуктом. По харчової цінності риба займає одне з перших місць серед продуктів. Цінність риби, як продукту харчування насамперед, визначається наявністю у її складі великої кількості повноцінних білків, містять все жизненно-необходимые (незамінні) амінокислоти, які синтезуються в організмі тварин і звинувачують мають обов’язково вступати у організм із їжею. Важливе значення мають так ж наявні у рибі ліпіди, вітаміни і мінеральні вещества.

Тканини тіла риби складаються зі складного поєднання органічних речовин (білки, жири, вуглеводи), які легко розщеплюються тканинні ферменти, травними і ферментами мікроорганізмів, у результаті при умовах зберігання, сировину швидко втрачає свої функціональні властивості, стають непридатним для харчування, а деяких випадках — токсичным.

Серед існуючих способів збереження якості риби найбільш кращим є обробка риби холодом, т.к. охороняє свіжу рибу причини, дозволяє зберегти її якість й у найбільшою мірою зберегти властивості рыбы.

Залежно від області застосування низьких температур існують такі види холодильної обробки: охолодження заморожування. У останнім часом певний увагу стали приділяти подмораживанию.

При охолодженні риби послаблюється життєдіяльність мікроорганізмів, зменшується активність ферментів і уповільнюються все що відбуваються зміни (фізико-хімічні, биохимические).

Термін збереження і якість морожену рибу залежить, переважно, від кількості сировини, способу і швидкості заморожування, і умов зберігання готової продукции.

У середовищі сучасних установках і апаратах процес заморожування йде з великий швидкістю, а кінцева температура у тілі риби сягає від -25 до -30(С і навіть більше низькою температуры.

Залежно та умовами холодильної обробки, виду та хімічного складу сировини, температури зберігання (-18©, термін збереження мороженої риби становить 3 (9 месяцев.

Нині намітилася тенденція до зниження температури повітря помешкань для збереження і заморожування рибопродуктів. Це обгрунтовується тим, що зниження температури, як із заморожуванні, і при зберіганні дозволяє їм отримати продукт вищої якості за інших рівних условиях.

Наприклад, що на деяких судах температура повітря на трюмах підтримується лише на рівні (-28 (-30(С), в морозильних апаратах типу LBH — (-40 (-42)(С.

Нині проектуються суду, мають необмежений район плавання. Ця обставина накладає на суднові холодильні установки (СХУ) особливий відбиток, оскільки за переміщенні судна вже з району промислу з температурою води рівної tw=5(C до іншого району промислу з температурою води tw=30(C відбувається зміна теплової навантаження на холодильну машину.

Через змінності теплової навантаження завдання визначення ефективності СХУ є важкою, т.к. необхідно враховувати більше зовнішніх й міністерство внутрішніх факторов.

До внутрішнім чинникам слід віднести різний склад устаткування СХУ, зміна характеристик вузлів декомпозиції у процесі експлуатації, зміна режиму роботи окремих вузлів (водяних і рассольных насосів і ін.), перерозподіл теплових навантажень між споживачами холода.

До зовнішніх чинникам ставляться температура забортної води tw, початкова температура риби tнр і видоразмерный склад сырья.

Попри складність і обсяг аналізованої завдання, вони можуть стати вирішеною з урахуванням математичного моделювання СХУ, що дозволяє розрахувати точки співпраці генератора і споживача холоду та лінії робочих режимов.

Крім підтримки параметрів роботи СХУ при експлуатації відповідно до розрахованих таблиць робочих режимів для можливого отримання максимального ефекту роботи СХУ необхідно розробити графік періодичності чистки конденсаторів і оттайки воздухоохладителей, воздухоохладителей т.к. надмірне збільшення термічного опору труб конденсатора і товщини сніговий шуби лежить на поверхні воздухоохладителей призводить до перевитрати енергії та зниження ефективності роботи СХУ.

2. Обгрунтування теми дипломної работы.

2. Обгрунтування теми дипломної работы.

Аналіз експлуатації усього розмаїття і разнотипности суднових холодильних установок чинного флоту рибної промисловості показує, що з прогресом і вдалими технічними рішеннями мають місце багато недоробок, невиважених рішень під час проектування схем розведення трубопроводів хладагента, компонування устаткування. Схеми немає недостатньою «гнучкості», які забезпечують багатоваріантність роботи, дає можливість маневрувати що за різних виникаючих на промислі умовах роботи. Необхідні вузли відсутні, і є часом зайві і непродумані. Прикладом такої непродуманості може бути суднова холодильна установка БАТМ типу «Пулковский меридіан», де зі зняттям сніговий шуби гарячими парами хладагента є спеціальний запобіжник щоб одержати цих гарячих парів з допомогою тепла подаваного в випаровувач водяної пари. Хибність цього рішення очевидна: до однієї порожнину випарника подається гарячий пар, а іншу дросселируется хладагент із від'ємною температурою, що викликає напруженість металу і призводить спричиняє порушення міці й щільності конструкции.

До негативним чинникам у разі слід зарахувати також і втрату корисного обсягу займаного непотрібним устаткуванням, і найголовніше, тут має місце великий витрата енергії, що відбувається у розріз у спільній тенденцією на ресурсозбереження в водночас у схемі цієї холодильної установки досить зробити незначні перемикання трубопроводів, і тоді, можна буде окрема робота на трюми і морозильні апарати, і відповідно можна буде потрапити поперемінно знімати снігову шубу.

У водночас на судах типу БМРТ «Піонер Латвії» морозильні апарати LВН 22.5 забезпечують аміаком по безнасосной схемою. Отже, зайвими в устаткуванні: два циркулярних ресивера, два аміачних насоса, безліч арматури, трубопроводів і автоматики, а як і немає потреби витрат за додаткову енергію на привід аміачних насосов.

Судна типу БМРТ у період понад 40 кримінальних літньої експлуатації зарекомендували себе, немов суду промислового флоту з великою ремонтної придатністю, хорошими морехідними якостями, вдалим вибором співвідношення промислових і морехідних параметров.

Судна типу БМРТ вирізняються добрим станом корпусу. Судна цього сконструйовані і зведені 40 років тому вони до нашого часу перебувають у експлуатації (наприклад, КТС — 3 — БМРТ «Лев Толстой» будівлі 1958 г.) тому, враховуючи морехідні, економічні гідності судів типу БМРТ не виключена надалі можливість будівництва цього судна. Але холодильне устаткування у цьому судні морально робота як фізично устарело.

Так морозильні апарати типу LINOE тележечно-тунельного типу мають велику частку ручної праці. Компресори поршневі ДАУ — 80 ненадёжны в експлуатації, т.к. при незначному затоці рідким аміаком відбувається руйнація блока-картера, те ж саме відбувається за замерзанні води в охлаждённой сорочці блока.

Холодильна установка має низький рівень автоматизації. Хладагент — аміак має високий токсичність (при утіхах). Тому не виникає необхідність заміни холодильної установки більш сучасну в досягненнях холодильної техники.

3. Опис холодильної установки.

3. Опис холодильної установки.

Суднова холодильна установка і двох систем холодильного агента обслуговуючих кожен роторний морозильний апарат FGP-25−3, які включають у собі два тандемных гвинтових компресорних агрегату оснащених гвинтовими КМ S3−900 і КМ S3−315.

KM S3−600 обслуговує вантажні трюму. До складу також входят:

— система кондиціонування воздуха;

— эжекционные кондиционеры;

— система охолодження провизионных камер з холодильних агрегатів з повітряними конденсаторами;

— система попереднього охолодження рыбы.

Як хладагента використаний R22.

Тандемный гвинтовій компрессорный агрегат складається з гвинтових КМ S3−900 (низькою щаблі) і КМ S3−315 (високої ступени).

Хладопроизводительность агрегату за нормальної температури кипіння хладагента -55(С і температурі конденсації 37(С. Прихід компресорів здійснюється від окремих електродвигунів потужністю 52кВт КMR 225 М² і 71кВт KMR 250 S2. Загальна маса агрегату з урахуванням маси обох електродвигунів 4000 кг.

Робітники речовини холодильної установки: хладагент фреон-22 і холодильне олію ХК-57. Для відділення олії від парів передбачено маслоотделитель. Масляної насос продуктивністю 2 л/мин, мінімальним тиском 4кгс/см2 понад тиску з маслоотделителя в КМ S3−900 і S3−315 для мастила, ущільнення та відбору частини тепла стиснутих паров.

З допомогою тандемного двухступенчатого винтового агрегату у системі охолодження роторного плиткового морозильного апарату типу FGP-25−3 підтримується задана температура кипения.

Для режиму заморожування КМ тандемных гвинтових компресорних агрегатів виробляють потрібний холод.

КМ НВ засмоктує пар хладагента з отделителя рідини через регенеративный теплообмінник і стискує його проміжного давления.

КМ ВД засмоктує пар хладагента, що нагнітається КМ НП і подальшим на стиснення его.

Додатково КМ ВД засмоктує хладагент з переохладителя рідини разом із хладагентом, нагнетаемым КМ НП подається стислому стані через маслоотделитель в кожухотрубные конденсаторы.

Переохладитель рідини служить для переохолодження скрапленого хладагента. Переохолодження досягається шляхом теплообміну з испаряющимся хладагентом. У маслоотделителе здебільшого відокремлюється олію, уносимое пором хладагента.

У кожухотрубных конденсаторах пар хладагента вони вбирають, віддаючи тепло охолоджувальної воді. Рідкий хладагент вступає у лінійний отримувач, потім він протікає через фільтр осушення, який поглинає воду. Після цього основний потік рідкого хладагента протікає системою труб переохладителя рідини, причому він переохлаждается. Переохолодження досягається тим, що ще до переохладителя рідини відводиться частковий потік рідкого хладагента, який дросселируется в переохладитель рідини через регулюючий вентиль.

Дросселируемый х.а. віднімає тепло від рідкого х.а. і испаряется.

Потік випарувався х.а. засмоктується КМ ВД. Потім основний потік рідкого х.а. протікає через теплообмінник для повернення олії. У ньому відбувається теплообмін зі впрыснутым х.а., що надходять від напірного трубопроводу насоса х.а.

Після цього рідкий х.а. протікає через регенеративный теплообмінник до отделителя рідини. Там проходить теплообмін з х.а. (всасываемым газом), що надходять з отделителя. Потім рідкий х.а., який із регенеративного теплообмінника, дросселируется в елімінатор рідини через ручний регулюючий вентиль.

Рівень х.а. в отделителе рідини підтримується в певних межах посредствам регуляторів рівня рідини. Насос х.а. засмоктує рідкий х.а. від отделителя рідини і нагнітає їх у плитковий морозильний апарат FGP-25−3, де зараз його віднімає тепло від охлаждаемых плит з продуктом.

Виходить з плиткового морозильного апарату х.а. дросселируется в елімінатор рідини через ручний регулюючий вентиль. З метою забезпечення повернення олії, частковий помповий потік що нагнітається насосом х.а., що надходить з переохладителя рідини, впрыснутый хладагент випаровується. З отделителя рідини пар х.а. засмоктується КМ НВ тандемного винтового компресорного агрегату через регенеративный теплообмінник. Засмоктується испарившийся х.а. з теплообмінника для повернення олії КМ НВ через підключення поддува. Отже, цикл хладагента починається снова.

Роторний морозильний апарат типу FGP-25−3 розроблений підприємством «Кюльавтомат». Особливість даного апарату у цьому, що риба заморожується в межплиточном просторі у найближчому контакту з морозильными плитами, всередині яких з допомогою герметичного насоса циркулируется х.а. R- 22 з температурою -55(С, і заморожені блоки вивантажуються без попереднього відтаювання, що незначними силами адгезії переохлаждённого льоду, лежить на поверхні риби з гладенькими поверхнями морозильних плит. МА FGP-25−3 проектної продуктивністю 15−20т/сут включає у собі вал ротора з цими двома зовнішніми дисками, у яких радіально распложены 60 морозильних плит розмірами 1750×610×108 та величезною кількістю однієї плити 16,7 кг, привід ротора, кільцеві колектори подачі й відводу х.а., передній щит подпрессовывающего устрою, механізми пересування столу" й завантажувального устрою, лоток, механізм транспортування, кожух і весы.

Апарат встановлюється на фундаментальної рамі 2100×3050×1060 і масою 1150 кг з поддоном. Кожні два морозильні плити утворюють простір розділеної на дві осередки для заморожування риби в блоках розміром 800×250×60 мм.

Заморожування риби виробляється у металевих ґратах. У апараті 120 рамок-окантовок, одноразова місткість 1200 кг, довжина з завантажувальним пристроєм 4000, ширина 3000, висота 2300 мм, маса 5000 кг. Апарат встановлено у изолирующем контурі. Товщина ізоляції (пенополистерол) 150 мм. Прихід гідравлічний, від насосної станції, що включає три насоса (один резервный).

Морозильні плити мають конічний профіль. При розташуванні у двох торцевих дисках обидві сторони плити йдуть на заморожування риби. Кожна плита Розділена на рівні частини із поперечною планкою. По каналам морозильних плит циркулює х.а. (R-22), що надходить і відводиться через малий вал ротора, разделённый на частини і двоє кільцевих колектора. Діаметр підвідної мідно-нікелевої трубки — 10 мм, отводящей 15 мм. Для рівномірного розподілу рідкого х.а. по морозильным плитам на вході підводять трубок встановлено дроссельные шайби з внутрішнім діаметром 3,1 мм.

Плити, виконані з алюмінієвого сплаву, можуть переміщатися в радіальному напрямі від центру ротора, що дозволяє компенсувати збільшення обміну продукту при замораживании.

Морозильний апарат працює так. Порції риби надходять удвічі дозуючих устрою, встановлених на механічних терезах. Потім риба пересипається в окантовки і разравнивается механізмом подпрессоввки, після чого попередня подпрессовка продукту щоб одержати його рівномірної товщини. Далі окантовки з рибою разом із листом завантажувального столу пересуваються в межплиточном просторі апарату. При зворотному русі аркуша окантовки з рибою залишаються між плитами.

Пристрій для вивантаження заморожених блоків у принципі аналогічно завантажувальному влаштуванню. Воно встановлює окантовку з рибою на підставу де спеціальний оптичний пристрій, що складається з металевої пластини і гідравлічного приводу, видавлює блоки риби з окантовок, і вони за похилим котрі спрямовують надходять на транспортер. Далі цей прилад відсуває в межплиточное простір апарату для наступної завантаження після повороту ротора на кут 6(.

Межплиточное простір двох осередків, розташованих між положеннями завантаження і вивантаження, своєю практикою апарату залишається вільним, тобто. в заморожуванні беруть участь 59 морозильних плит. Прихід обертає ротор по тактам. Приводное посилення передається на штифти на бічному фланці ротора. Управління процесами переміщення виробляється що відносяться до МА FGP 25−3 электрораспределительной і гідравлічної установками.

Морозильний апарат особливо міцної конструкції. Применённые матеріали і антикорозійна захист відповідає умовам експлуатації на борту рыбопромысловых судів. У нашому випадку на БМРТ типу «Маяковский».

За основу даної холодильної установки узята СХУ типу «Орленок».

4. Розрахунок характеристик отдельных.

вузлів і СХУ в целом.

4. Розрахунок характеристик окремих вузлів і СХУ в целом.

Масиви вихідних даних до розрахунку характеристик окремих вузлів холодильної установки, яка працює морозильном апараті FGP 25−3.

4.1. Морозильний апарат FGP 25−3.

Середнє перетин каналу плити. |[pic] |[pic] | | |Змочений периметр | | |U=24=30+2*25,4=105,5 мм |.

Одноразова місткість морозильного апарату FGP 25−3 Емк=1200 кг. Кількість плит — 60 прим. Температура забортної вод +30(С Температура зовнішнього повітря +34(С Довжина: прибл 4700 мм Ширина: прибл 3200 мм Висота: прибл 2390 мм Маса без холодильного агента і замораживаемого продукту) 7100 кг. Середній витрата холоду одного МА 8140 Вт.

4.2. Конденсатор

Fм=62,6 м² площа поверхні Zх=4 кількість ходів |[pic] |(=3,4 коефіцієнт оребрено. | | |dвн=15,4 мм внутрішній | | |діаметр труби | | |dнар=0,0019 м зовнішнє | | |діаметр труби | | |lтр=1550 мм довжина однієї | | |труби | | |n=284 кількість труб | | |lобщ=440 м загальна довжина | | |труб. |.

4.3. Тандемный гвинтовій компрессорный агрегат:

Середня температура кипіння КМ СНР (-55)(С Середня температура кипіння КМ СВД (-21)(С Максимальна температура конденсації +37(С Продуктивність одного тандемного агрегату (без наддуву) 84 899 Вт (з наддувом із єдиною метою переохолодження х.а. в теплообменнике для повернення олії) 92 800 Вт Температура олії до КМ 45(С ± 10(С Приводная потужність электродвигателей.

КМ СНР 52 кВт.

КМ СВД 71 кВТ До складу агрегату входять два гвинтових КМ: S3−900, S3−315 — Маслоотделитель:

Ємність — 350 л: Маса 710 кг — Маслоохладитель: тип З Що Охолоджує поверхню 12 м².

Ємність 1: 32 л (масло).

2: 9 л (вода) Маса 173 кг — Олійний фильтр

Ємність — 17,5 л: Маса 43,5 кг — Фільтр всасывания.

Ємність — 24 л: Маса 74,5 кг — Масляний насос.

Тип А4: 2.

Витрата 2 л/мин Номінальне тиск води 4 кг/см Геометричні розміри Висота 2075 мм Ширина 1000 мм Довжина 3700 мм Маса 4000 мм.

4.4. Гладкотрубный испаритель:

Теплообменная поверхню 7,8 м² Внутрішній обсяг 0,026 м² Зовнішній обсяг 0,031 м² Довжина 2120 мм Ширина 525 мм Висота 749 мм.

4.5. Парожидкостной теплообменник Емкость 33 дм³ Робоча температура -60(С Маса 114 кг.

4.6. Елімінатор жидкости.

Ємність 1625 см³ Робоча температура +55 / -60 (З Робоча надлишкове тиск 2,1 МПа Маса 910 кг.

4.7. Лінійний ресивер

Ємність 1450 дм³ Робоча температура -55 (З Робоча надлишкове тиск 2,1 МПа Маса 871 кг.

4.8 Водяний система охолодження включає в себя:

насоси 3 прим. Тип KR21Q 80/160 Подаваний обсяг V — 80 м¾ Висота подачі 30 м Кількість оборотів 2900 об./хв Потужність 3,9 кВт ККД 64% Графіки апроксимації залежностей p=f (t0); Cp= f (t0); (= f (t0); V= f (t0) представлені на Рис. 4.1 — 4.4.

5. Розрахунок морозильного аппарата.

FGP — 25 — 3.

5. Розрахунок морозильного апарату FGP — 25 — 3.

5.1. Коефіцієнт теплопередачі від замораживаемой рыбы.

до охолоджувальної среде.

[pic] (5.1) де: [pic] - внутрішнє термічне опір (із боку продукту), обумовлене неточним контактом продукту з блок-формой і повітряними прошарками. [pic] - термічне опір теплопровідності матеріалу плит, шару інею, олії, матеріалу блок-форм.

[pic] - зовнішнє термічне сопротивление.

Виконуємо розрахунок (нар для вимушеного руху рідини (без зміни агрегатного состояния).

[pic], [pic] (5.2) де В=0,021(0,43 Ср0,43(0,57(-0,37 — коэф. враховує властивість рідини (= 1446,1 кг/м3; Порівн = 1095,2 кДж/кг До; (=0,12 473 Вт/мК; (= 2,69*10−7 м2/с; У = 0,021*22,84 994*20,27 598*0,305 284*0,693 413*389,0456=801,277 [pic] - еквівалентний діаметр де: f = 686 мм² n = 105,5 мм d = 4*686 / 105,5 = 26 мм.

W=Gм/fК — швидкість руху рідини, м/с.

Gм = 23 м¾=0,639 м3/с — продуктивність насоса.

До — кількість плит в МА — 60 шт.

[pic]=0,155 м/с.

Виконуємо розрахунок (нар [pic] Вт/м2К.

Розрахуємо коефіцієнт теплопередачі від замораживаемой риби до охолоджувальної среде.

1/(вн=0,0026 м2К/Вт.

[pic] м2К/Вт — сумарне технічне опір теплопроводности.

[pic] м2К/Вт Коефіцієнт теплопередачі бічних сторін блок-форм, омиваних воздухом.

[pic] (5.3).

(бф=1,5 мм — товщина окантовки.

(бф=153 Вт/мК — для алюмінієвого сплава.

(нар.к=8 Вт/мК — коефіцієнт тепловіддачі при природною конвекції із боку воздуха.

[pic] м2К/Вт.

Середній коефіцієнт теплопередачі всієї блок-формы:

[pic] (5.4).

F, F1, F2 — відповідно площі поверхонь кришок блок-форм, бічних стінок, загальної (F =F1+F2) поверхні блок-форм.

F =0,548 м²; F1=0,411 м²; F2=0,137 м²;

[pic] Вт/м2К.

5.2 Визначення тривалості заморожування рыбы.

— Перший період заморожування від tнр=20(С до t0ср= -1,5(С; t0= -55(C;

(=Кср.пл=88,037 Вт/м2К (1=1092*(0,86(-2)-0,9066 *(tнр+1)-21 970 *(0,86(+60)-2,79*(-tохл) — 1,433(tнр+3) — 0,1427 = = 22,137-(20+1)-0,2 465 *55−1,433*(23)-0,1427=0,5234;

— Другий період заморожування від t0ср= -1,5(С до tвн. р= -2,5(C; (2=95,98*(-tохл)-0,483(0,86()-0,3025 *(tохл)0,1725= =95,98*(55)-0,483(0,86*88,037)-0,3025 *(55)0,1725 = 13,85+0,0733=1,015 ч;

— Третій період заморожування від tвн. р= -2,5(С до tв. к= -25(C; (3=947*(-tохл-2)-1,485(0,86()-1,042 *(-tвк-3)0,466(0.86()0,055= =947*(55−2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 *(25−3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 год = 22,137-(20+1)-0,2 465 *55−1,433*(23)-0,1427=0,5234;

Тривалість ((До = циклу заморожування реального блоку рыбы:

((До = ((1+(2+(3)*К (=((* К (.

((До = (0,523+1,015+0,178)*0,75=1,287 ч.

5.3 Визначення теплопритоков створюваних морозильным комплексом.

— Теплопритоки від замораживаемой рыбы.

Q1=Ема/3600 * ((До (iм-iк)*(ма (5.5) де: iм; ік — початкова й кінцева энтальпия замораживаемой рыбы.

(мало — коефіцієнт робочого дня МА.

Є - одноразова місткість МА кг iм =[(0,75W+0.25)tp+114W-12.2]*4.187=[(0,75*0,8+0,25)20+114*0,8- 12.2]*4.187=.

= 401,952 кДж/кг ік =[(0,5W+0,14)tp+10W13]*4.187=[(0,5*0,8+0,14)*20+10*0,8+13]*4.187=.

= 31,402 кДж/кг (мало= 0,958; Ема=1200 кг; Q1=[1200/(3600*1,287)] * (401 952;31402,5)*0,958=91 941,58 Вт.

— Теплопритоки, пов’язані з охолодженням металевих частей.

[pic][pic] (5.7) де: Gм, Див — маса кафе і питома теплоємність металевих частин; tмм, tкм — початкова й кінцева температура металевих частей;

Gм=2*60=120 кг — маса всіх окантовок.

См=0,675 кДж/кгК tмм= tмр=20(С tкм= t0= -55(С.

[pic] Вт.

— Теплопритоки через ізольовані ограждения.

[pic] (5.8) де: до, F — коефіцієнт теплопередачі на площу поверхні різних ділянок ізольованого огорожі морозильного аппарата.

[pic] - температура зовнішнього повітря та повітря в МА.

[pic] (5.9) де: D=2,14 м — діаметр МА;

L=2,5 м — довжина МА;

F=2*[(3,14*2,142)/4]+3,14*2,14*2,5=24 м2 к=0,226 Вт/м2К — коефіцієнт теплопередачі огорожі МА; tнар=tр=32(С; tвн=t0= - 55(С Q3=0,226*24*(32+55)=417,9 Вт.

5.4. Розраховуємо характеристику МА FGP — 25−3.

К (=0,75; W=0,8; tвк= -25(С; Кср. пл=(=88,037 Вт/м2К tнр= (5; 10; 20; 30)(С — початкова температура риби t0=(-55; -50; -45;-40; -35) (З — температура кипіння х.а. в морозильном аппарате.

Результати підрахунків заносимо в таблицю 5.1.

— tнр=5(С, t0=-55(С, (=88,037 Вт/м2К; 1-ї період: (1=1092*(0,86*88,037−2)-0,9066 *(5+1)-0,0247 *55−1,433*(5+3) — 0.1427=0.297 год; 2-ї період: (2=95,98*55−0,483 *75,71−0,3025*(55) 0,1725 =1,015 год 3-й період: замораживание:

(3=947*(55−2)-1,485(0,86*88,037)-1,042 * (25- 3)0,466(0.86*88,037)0,055=0,178 ч.

((До = (0,297+1,015+0,178)*0,75=1,118 ч.

Теплопритоки:

Q1=0,286*(348,6−31,40) =90 719,2 Вт.

[pic] Вт.

Q3=0,226*24*(32+55)=471,9 Вт.

— tнр=5(С, t0=-50(С, (=88,037 Вт/м2К;

— 0.1427 1-ї період: (1=22,137*0,957*50−1,433*(5+3) =0.329 ч;

— 0.1725 2-ї період: (2=95,98*50−0,483 *75,71−0,3025*(50) =1,117 год 3-й період: (3=947*(50−2)-1,4850,011*6,195=0,205 ч.

Теплопритоки:

Q1=0,257*(348,6−31,4) =81 520,4 Вт.

[pic] Вт.

Q3=5,424*(32+55)=444,77 Вт.

— tнр=5(С, t0=-45(С, (=88,037 Вт/м2К; 1-ї період: (1=22,137*0,957*45−1,065=0.368 ч;

— 0.1725 2-ї період: (2=95,98*45−0,483 *75,71−0,3025*(45) =1,225 год 3-й період: (3=947*(45−2)-1,4850,011*6,195=0,242 ч.

((До = 1,55 ч.

Теплопритоки:

Q1=[pic]*(348,6−31,4) =72 956 Вт.

[pic] Вт.

Q3=5,424*(32+45)=417,65 Вт.

— tнр=5(С, t0=-40(С, (=88,037 Вт/м2К; 1-ї період: (1=22,137*0,957*40−1,065=0,416 ч;

— 0.1725 2-ї період: (2=95,98*40−0,483 *75,71−0,3025*(40) =1,361 год 3-й період: (3=947*(40−2)-1,4850,011*6,195=0,291 ч.

((До = 1,551 ч.

Теплопритоки:

Q1=[pic]*(348,6−31,4) =65 308 Вт.

[pic] Вт.

Q3=5,424*(32+40)=390,53 Вт.

— tнр=5(С, t0=-35(С, (=88,037 Вт/м2К; 1-ї період: (1=22,137*0,957*35−1,065=0,480 ч;

— 0.1725 2-ї період: (2=95,98*35−0,483 *75,71−0,3025*(35) =1,534 год 3-й період: (3=947*(35−2)-1,4850,011*6,195=0,359 ч.

((До = 1,784 ч.

Теплопритоки:

Q1=[pic]*(366,4−31,4) =89 896 Вт.

[pic] Вт.

Q3=5,424*(32+55)=472 Вт.

Інший розрахунок ведеться аналогічно і всі дані водяться в таблиці 5.1.

Розрахунки сумарних теплопритоков и.

продуктивності морозильного комплекса.

Таблиця 5.1 |tнр, (З |5 |10 | |- 28 |- 33,7 |- 35,0 |- 36,2 |- 37,5 | |- 25 |- 30,7 |- 32,0 |- 33,2 |- 34,5 | |- 20 |- 25,7 |- 27,0 |- 28,2 |- 29,5 | |- 15 |- 20,7 |- 22,0 |- 23,2 |- 24,5 |.

За результатами розрахунку в табл. 7.1 будуємо графіки рис. 7.1 і 7.2.

8. Одержання математичної модели.

агрегату та її характеристик,.

що складається з КМ S3 — 900 / S3 — 315.

8. Одержання математичну модель агрегату і его.

характеристик, що складається з КМ S3 — 900 / S3 — 315.

Задаємося температурою конденсації з меж роботи щаблів tк=(20; 25; 30; 35; 40; 45) °C;

Задаємось температурою кипіння з меж роботи щаблів t0=(-55; -50; -45; -40) °C;

8.1. Вихідні данные:

Vh — S3 — 900=792 м3/ч Vh — S3 — 315=792 м3/ч.

Межі роботи щаблів S3 — 900: t0= -50 (-40 °З tк= -20 (-10 °З S3 — 315: t0= -20 (-10 °З tк= 10 (40 °З t0= -45 (-30 °З; tк= -20 (-10 °C.

Коефіцієнти до розрахунку а1= -11,241; А2= b2=0; b1= -3.533*10−2; c2= 1.515*10−3; c1= 2.478; d2=7.327*10−2; d1=0.689*10−2;

Приклад розрахунку: tк=20°C; t=55°C;

Виконуємо розрахунок тиску кипіння Р0: Р0=0,541*10−10*(t0+140)4,6446=0,541*10−10*(-55+140)4,6446=0,10 529 МПа (8.1).

Розраховуємо тиск конденсації Рк: Рк=0,3797*10−8*(tк+120)3,9054=0,3797*10−8*(20+120)3,9054= 0,909 797 МПа (8.2).

Виконуємо розрахунок проміжного тиску і температури Рm; tm Pm=[pic]0.479 278 Мпа; (8.3) Tm=148,4223* Pm0,2463−125(С=148,4223*0,4 792 780,2463−125= -1,17 (З (8.4).

Розрахунок хладопроизводительности Q0 для КМ S3−900 Q0=Vh*exp (a1+b1tк)*(t0+90)=792*exp (-11.241−3.533*10−2)*(55+90)=170.263Вт (8.5).

Розрахунок ефективної потужності Nе для КМ S3−900 Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=792*(0+20+0)*-55+(1.515*10−3*20+7.327*10−2)=.

=56.63 Вт (8.6).

Розрахунок ефективної потужності Nе для КМ S3−315 Ne=Vh*(a2tк+b2)*t0+(c2tк+d2)=317*(0+20+0)*-1,17+(1.515*10−3+7.327*10−2)=.

=35.019 Вт.

Розрахунок ефективної потужності Nе (для тандемного агрегату що складається з компресорів S3−900 / S3−315.

Nе (= Nеснд+ Nесвд=56,63+35,019=91,65 Вт (8.7).

Аналогічно ведемо розрахунок інших температур. Результати підрахунків заносимо в таблицю 8.1.

Розрахунок хладопроизводительности й ефективної потужності агрегата.

Таблиця 8.1 |tк, (З |20 |25 |30 | | |10 |15 |20 |30 | |Трюм|Давление МПа | | | | | | |- кипіння |0,8 455 |0,4 372 |-0,1 382 |-0,729 | | |- конденсації |10,5481 |10,9461 |12,4733 |13,5218 | | |Температура кипіння °З |-36,779 |-37,643 |-38,988 |-40,036 | | |Температура на вході у КМ, |-16,852 |-17,735 |-18,982 |-20,033 | | |°З | | | | | | |Температура нагнітання, °З |82,190 |82,988 |84,322 |85,799 | | |Температура перед РМ |30 |30 |30 |30 | | |испарительной системи, °З | | | | | | |Температура охл. повітря, °C|-28 |-28 |-28 |-28 | | |Сила струму ел. дв. КМ |63,119 |64,528 |67,733 |71,329 | | |Коефіцієнт регулювання |0,188 |0,207 |0,253 |0,321 | |Моро|Давление МПа | | | | | |зиль| | | | | | |ный | | | | | | |агре| | | | | | |гат | | | | | | | |- кипіння |-0,4587 |-0,4517 |-0,4332 |-0,4102 | | |- конденсації |10,5481 |10,9461 |12,4733 |13,5218 | | |Температура кипіння °З |-50,5481 |-50,006 |-49,508 |-48,736 | | |Температура нагнітання, °З |82,190 |82,988 |84,322 |85,799 | | |Температура перед РМ |30 |30 |30 |30 | | |испарительной системи, °З | | | | | | |Продуктивність МК |67,908 |65,015 |63,141 |61,136 | | |Сила струму ел. дв. КМ |109,314 |109,679 |110,251 |111,0348 |.

10. Висновки і рекомендации.

10. Висновки і рекомендации.

По даної дипломної роботі можна дійти невтішного висновку, разом із реалізацією кращих досягнень сучасної холодильної техніки дана СХУ має й певні недоліки, що виражаються в конструктивних недоробки тих чи інших вузлів СХУ.

10.1 конструкція фреонового насоса CNF 10/165 недопрацьована у частині захисту обмотки ротора приводного електродвигуна від впливу рідкого фреона, що зумовлює зниженню опору ізоляції як наслідок до замиканню і насоса з строя.

Рекомендації: захисний кожух з металу на ротор злектродвигателя, щоб обмотка не імена контакту з рідким хладагентом, що практикується на насосах інших марок.

10.2 Недоработан вузол повернення олії з потоку циркуляції маслофреоновой суміші через ЦР. Через війну олію застигає в ТВМ (теплообмінник повернення олії) й у обратнойм клапані по дорозі парів хладагента та олії на дозаряд в КМ СНР S3−900, порушуючи режим роботи СХУ.

Рекомендації: встановити РТО (регенеративный теплообмінник) шляхом парів олії на дозаряд з допомогою тепла нагнітальних парів КМ СНД.

Цей вузол: див. рис 10.1 |[pic] | |Рис. 10.1 |.

Цей вузол після установки РТО, див. рис. 10.2 |[pic] | |Рис. 10.2 |.

10.3 Застосовуваний ОЖФ секційний за принципом «труба в трубі» через 6 — 8 років по його експлуатації виходить із ладу — з’являється текти зварних сполук через коррозийного зносу і втрати значної температурної різниці середовищ на вході і виході внутрішніх труб через опукле денце, що створює складнощі у ремонті через низьку ремонтопригодности цієї маленької частини ОЖФ.

Рекомендації: застосувати кожухотрубный ОЖФ з «сухим» випаром в трубах і циркуляцією переохлажденного хладагента в межтрубном пространстве.

10.4. Як очевидно з роботи даної СХУ все неполадки відбуваються через зниженою температури to і високої температури замерзання. Так при to = -56°С застосовується олію зарубіжного виробництва ХК-57. Shell Clamis C46, Shell S0, Castrol Icemet 299 тощо. дані олії рекомендуються для застосування при to до -50°С.

Рекомендації: пропонується звернутися до в промисловості й науку розробки та отримання вітчизняних масел для низькотемпературних СХУ (з температурою застигання олії -65 — 70 °С), ніж мати проблеми з замерзанием олії вбираються у системах.

10.5. Серйозна проблема виникає із дивовижною технічною станом трубок з алюмінієвого сплаву на подачі фреона в плити роторного МА FCP 25−3. На стику різних металів відбувається інтенсивне руйнація поверхового шару металу алюмінієвого сплаву, перетворення їх у быстрооблетающую білу пилок. Наприклад, у знаходиться в промислі СТМ «Калуга» через це ладу один МА.

Рекомендації: то цієї проблеми вирішується постійної (раз на тиждень) очищенням трубок від окислів і покриття їх шаром эпоксидной смоли або іншими антикорозійним покриттям, наприклад типу «Мифотекс» (рідкий метал закордонного производства).

У цілому нині дана холодильна установка добре може експлуатуватися на даному судні БМРТ типу «Маяковский».

11. Охорона труда.

11. Охорона труда.

Охорона праці - це система законодавчих соціально-економічних, технічних. Санітарно — гігієнічних заходів, які забезпечують безпеку, збереження здоров’я дитини і працездатності людини під час праці. Охорона праці має наскрізний зв’язок із поруч загальноосвітніх і спеціальних дисциплін, вона виходить з знаннях економіки, організації виробництва, психології, фізіології праці, технічної эстетики.

Аналізовані вопросы:

11.1 Небезпечні й шкідливі чинники при експлуатації суднових холодильних установок (СХУ).

— шкідливі речовини в воздухе.

— шумові факторы.

— вибрация.

— электробезопасность.

11.2 Техніка безпеки ремонту устаткування СХУ.

11.3 Пожежна безопасность.

11.1. У цьому дипломної роботі було розглянуто холодильна установка, працююча на фреоне 22. Цей холодильний агент має високої плинністю і відбувається через дрібні пори металу у такі місця, де менш текучі гази (аміак чи азот) за умов пройти що неспроможні. Усі хладоны без атомів водню, негорючие, а містять їх — легко спалахують. Хладон розчиняється у маслі, у своїй в’язкість олії понижается.

Це безбарвний важкий газ, щільність їх у 4,3 разу перевищує щільність повітря. При малих концентраціях його запах не чувствуется.

Хладон вважається неотруйним газом, але за вмісті його повітря понад 30% за обсягом з’являються ознаки отруєння організму внаслідок нестачі кислорода.

Шкідливе вплив хладонов зрозумілою людською організм збільшується з зростанням у тому молекулі числа атомів фтора.

При експлуатації СХУ і холодильного устаткування й у низці технологічних процесів відбувається виділення різних шкідливих веществ.

Усі шкідливі речовини поділяють на хімічні речовини і виробничу пил. Відповідно до ГОСТ 12.0.003−74 хімічні речовини по характеру на організм діляться ми такі группы:

— общетоксичные.

— раздражающие.

— мутагенные.

— канцерогенные.

— що впливають репродуктивну функцию.

До общетоксичных речовин ставляться ароматні вуглеводні і їх амино і нитропроизводные (бензол, тоулол та інших.), і навіть ртуть, органічні сполуки хлоровані углеводороды.

Подразнюючим дією мають кислоти, луги, фосген, аміак, оксиди сірки й азоту, сірководень, автор даного диплому й інші. Ці речовини за хорошого контакту з відкритими частинами тіла людини викликають запальну реакцію шкіри, слизової оболонки очей органів дыхания.

До мутагенным речовин відносять різні отрути, які впливають на гентический апарат зародкових і соматичних клітин организма.

Канцерогенні речовини викликають розвиток злоякісних пухлин. До до їх числа відносять поліциклічні ароматні вуглеводні, які можуть опинитися входити до складу сирої нафти, мазуту, мастил, сажі і др.

До речовин, впливає на репродуктивну функцію відносять бензол та її похідні, сірковуглець, свинець, нікотин, ртуть.

За рівнем небезпеки на організм людини все шкідливі речовини діляться на виборах 4 класса:

1 — надзвичайно небезпечні (ртуть, свинець, азот і др.).

2 — високо небезпечні (оксид азоту, бензол, йод, мідь, марганець і др.).

3 — помірковано небезпечні (ацетон, ксилол, метиловий спирт і др.).

4 — малоопасные (аміак, бензин, скипидар, етиловий спирт, оксид вуглецю і др.).

У табл. 11.1 наведено норми гранично допустимих концентрації (ГДК) основних шкідливий веществ.

Таблиця шкідливих веществ.

Таблиця 11.1 |№ п/п |Шкідливі речовини |ГДК м2/м3 |Клас небезпеки | |1 |Аміак |20 |4 | |2 |Ацетон |10 |4 | |3 |Бензин паливний |100 |4 | |4 |Бензол |5 |2 | |5 |Діоксид вуглецю |20 |4 | |6 |Ксилол |50 |3 | |7 |Метиловий спирт |5 |3 | |8 |Ртуть |0,01 |1 | |9 |Сірчана кислота |1 |3 | |10 |Тетраэтил свинцю |0,005 |1 | |11 |Пил чорної сажі |4 |4 |.

Шум належить до общебиологическим подразникам, оскільки він у певних умов впливає усі органи й системи організму людини. Тривале вплив інтенсивного шуму призводить до професійному захворювання тугоухости. При дуже великому звуковому тиску може відбутися розрив барабанним перетинки. Високочастотний шум (1000 … 8000) гц викликає явище, несприятливе для слуху, і навіть впливає різні відділи мозку, викликаючи головний біль, поганий сон, дратівливість, стомлюваність, ослаблення пам’яті і др.

Для захисту від шуму однією з ефективних коштів є звукоізоляція. З допомогою звукоизолирующих конструкцій можна знизити рівень шуму на 30 … 40 Дб. Зниження рівня шуму методом звукопоглощения грунтується на переході енергії звукових коливань частинок повітря на теплоту внаслідок втрат на тертя в порах звукопоглощающего матеріалу. Тому звуковбирні матеріали (пористі, пористоволокнистые) наносяться на внутрішні поверхні і навіть розташовуються на штучних звукопоглотителях.

Максимальне зниження галасу зчинив на відбитому полі з допомогою акустичної обробки внутрішніх поверхонь приміщення вбирається у 6 …8 Дб.

Вібрація — це складний коливальний процес, що виникає при періодичному зміщення центру ваги будь-якого тіла від становища рівноваги, і навіть при періодичному зміні форми тіла проти тієї, яке вона мала в статичному состоянии.

Залежно від на людини вібрація ділиться загальну і місцеву. Загальна вібрація сприймається всім тілом, і насамперед його нервової системою та кісткової тканью.

Місцева вібрація передається від дотику окремих частин тіла людини з вібруючим інструментом чи оборудованием.

Основним захисним заходом від вібрації на судах є: використання вибробезопасных машин і європейських механізмів, застосування коштів виброзащиты, знижують вібрацію шляхах розповсюдження, проектування технологічних процесів, виробничих, побутових і житлових приміщень, які забезпечують відсутність вібрації, розробка раціональних режимів праці та отдыха.

Відповідно до ГОСТ 12.1.009−76 электрозащитными засобами називають стерпні і транспортовані вироби, службовці за захистом від поразки електричним струмом, впливу електричної дуги і електромагнітного поля.

За призначенням засоби захисту умовно поділяють на ізолюючі, ограждающие і вспомогательные.

Ізолюючі засоби захисту призначаються для ізоляції людини від токоведущих частин електроустановки, що під напругою, і навіть від корпусу судна, Якщо людина одночасно стосується токоведущих і заземленных частин электроустановки.

Ограждающие засоби захисту призначені для тимчасового огорожі токоведущих частин, які перебувають під напругою. До них відносять щити, бар'єри, огорожі - клітини, і навіть тимчасові переносні заземления.

Допоміжні засоби захисту призначені за захистом персоналу від випадкового зниження економіки з висоти (запобіжні пояса), світлових, теплових механічних і хімічних впливів електричного тока.

Усі захисні кошти за приймання в експлуатацію би мало бути випробувані незалежно від заводського випробування, і навіть піддані контрольним осмотрам у найкоротші терміни за нормами відповідно до табл. 11.2.

Терміни випробування засобів защиты.

Таблиця 11.2 |Захисний |Напряжени|Напряжени|Время |Струм, |Період |Період | |засіб |е |е |испытания|протекающ|испытания|осмотров | | |электроус|испытания|, хв. |ий через | | | | |тановки, |, кВ | |виріб, | | | | |У | | |А | | | |Рукавички |Всім |2,5 |1 |2,5 |1 разів у |Перед | |диэлектричес|напряжени| | | |місяць |употребле| |киє |і | | | | |нием | |Боти |І це |15 |1 |7,5 |1 разів у 3|То ж | |диэлектричес| | | | |року | | |киє | | | | | | | |Калоші |До 1000 |3,5 |1 |2 |1 разів у |І це | |диэлектричес| | | | |рік | | |киє | | | | | | | |Килимки |Всім |3,5 |- |- |- |1 разів у | |диэелектриче|напряжени| | | | |місяць | |ские |і | | | | | | |Слесарно — |До 1000 |3,5 |1 |2,5 |1 разів у |Перед | |монтажний | | | | |рік |употребле| |інструмент з| | | | | |нием | |ізолюючої | | | | | | | |рукояткою | | | | | | |.

Позачергові випробування захисних засобів мають виробляється при наявності ознак несправності, після їх ремонту й при заміні будь-яких частей.

Результати електричних і механічних випробувань заносять до наукового журналу довільно форми до лабораторій, що виконує ці випробування (крім інструменту ізолюючими ручками), повинен ставиться на захисне засіб незмивний червоний штамп.

11.2 Ремонтні роботи з холодильних установках виробляються під безпосереднього керівництва рефмеханика, який, до початку робіт зобов’язаний: перевірити справність підйомних механізмів, інструментів, і пристосувань, забезпечити працюючих захисними засобами, спецодягом, запобіжними пристроями, нормальну освітленість місць ремонту, переконається, що у компрессорах, апаратах і трубопроводах відсутня тиск чи хладагент.

Виробляти ремонт устаткування, ущільнення сальників арматури, системи що під тиском правилами запрещено.

При монтажних і демонтажных роботах слід користуватися тільки стандартним інструментом. Під час перерви у роботі не годилося залишати вантажі в підвішеному змозі або в піднесеному становищі на лебедках, домкратах чи інших механизмах.

Розкривати компресори, апарати, трубопроводи дозволяється лише у захисних очки, масці тільки тоді, що з системи надійно отсосан хладагент і тиск снижено до атмосферного. Правилами заборонено розкривати апарати, трубопроводи з температурою стінок нижче -33 — 35 °C.

Механізми, апарати, арматуру тимчасово демонтажу необхідно розміщувати в заздалегідь намічених місцях, не займаючи коридори, проходи. Вкладати їх у палубі слід стійко, із метою уникнення їх переміщення при хитавиці судна.

При користуванні переносними электроинструментами необхідно попередньо вивчити інструкції з їхньої эксплуатации.

Зварювальні і паяльні роботи за ремонті на чинному устаткуванні повинні виконуватися під діючими рефмехаником і представником портового нагляду із забезпеченням все запобіжних заходів по охорони суміжних апаратів від повреждений.

Роз'єднання фланців, постановку заглушек, що відокремлюють апарати, пломбування у зачиненому стані маховиків, вентилів слід при безупинної роботі аварійної вентиляции.

11.3 Для запобігання пожежі на судах встановлюють вогнестійкі чи огнесдерживающие конструкції, які мають витримувати на огнестойкость стандартні испытания.

Основою конструкції протипожежної захисту корпусної частини судів є застосування вогнестійких конструкцій типу У і С.

До конструкціям типу, А ставляться перегородки, палуби, выгородки трапів, шахти, і навіть закриття отворів у яких. Вони роблять з стали чи іншого равнопрочного матеріалу, посилені ребрами жорсткості і маю термостойкую ізоляцію товщини. Усі конструкції типу, А зберігають свою цілісність і непроникність для диму і полум’я протягом одногодинного стандартного випробування на огнестойкость.

Огнезадерживающие конструкції типу У і З застосовують на судах для виконання допоміжних перегородок і закриттів отворів у яких. Конструкції цих класів можуть бути виготовлені повністю з будь-яких неспалених матеріалів, або з кількох верств різноманітних за ступенем возгораемости. Вони повинні бути непроникні лише полум’я протягом півгодинного стандартного випробування на огнестойкость.

12. Автоматизація СХУ.

12. Автоматизація СХУ.

12.1 Короткий опис автоматики систем.

Усі судини, які під тиском (дренажний отримувач, отримувач запасу хладагента, циркуляційний отримувач лінійний отримувач) обладнані манометром і покажчиком рівня контролю параметрів хладагента. Для контролю тиску конденсації на КБ встановлено манометр. Для контролю тиску нагнітання насоса хладагента встановлено манометр.

Подача рідкого хладагента в циркуляційний отримувач здійснюється через ТРВ і соленоидный клапан, якими управляє реле рівня LCS. Для захисту КМ S3−900 низькою щаблі - від вологого ходу і неприпустимого підвищення рівня рідкого хладагента в циркуляционном ресивере встановлено два аварійних реле рівня LSA.

Для контролю температури в МА FCP 25−3 встановлено датчик температури (контролює температуру хладагента, що надходить МА).

На охолодження вантажних трюмів використовується КМ S3−600, який обладнаний такими приладами автоматики:

— реле тиску нагнітання, відключає КМ при неприпустимих тисках нагнетания.

— реле тиску всмоктування, відключає КМ при неприпустимому зниженні давлеия всасывания.

— реле температури нагнітання, відключає КМ у разі підвищення температури нагнітання вище встановленого значения.

— реле температури всмоктування, відключає КМ при зниженні температури всмоктування нижчих за встановлений значения.

Продуктивність КМ регулюється залежно від усмоктувальної лінії подачі хладагента.

Подача рідкого хладагента в воздухоохладитель здійснюється через ТРВ.

У охлаждаемом приміщенні встановлено датчик температури для дистанційного контролю температури в охлаждаемом помещении.

Соленоидные клапана сблокированы з пускателем відповідних КМ. При вимкненому КМ соленоидные клапана закрыты.

12.2 Автоматизація двухступенчатого тандемного агрегату F2MS3−900.

Двоступінчастий тандемный агрегат F2MS3−900 і двох компресорів S3−900 СНР і S3−315 СВД. обидва компресора із загальним маслоотделителем змонтовані в одній рамі. До складу агрегату, очевидно з мал. 12.1 входят:

1 — компресор S3−900 СНД.

2 — компресор S3−315 СВД.

4,7,18 — зворотні клапаны.

5 — газовий фильтр

9 — запобіжний клапан.

10 — маслоотделитель.

11 — электронагреватель масла.

12 — масляний фильтр

17 редукційний клапан.

19,20 — привідні электродвигатели.

21−25 манометры.

31−33 сигналізатори температуры.

34,35 — сигналізатори тиску нагнетания.

36 — 40 — термометры.

41−46, 80 — електромагнітні клапаны.

50 — сигналізатор тиску всасывания.

59 — 60 — дроссельные клапани в трубопроводах впорскування масла.

62 — сигналізатор мінімального тиску для резервного режиму компресора СВД.

69 — 72 — дроссельные шайбы.

75 — сигналізатор різниці давлений.

79 — рідинний фильтр

81 — ТРВ.

82 — регулюючий клапан.

83 — 86 — манометрические дистанційні термометри (за наявності звукоизолирующего кожуха).

87, 88 — резьбовые пробки спуску олії з магнітною вставкой.

Послідовно підключені компресори СНР і СВД утворюють так званий тандемный агрегат. Об'єднуючий трубопровід між компрессорами має патрубок III для отсоса парів хладагента з проміжним тиском. Обидва компресора мають за одним вікна зарядки з патрубками VIII і IX через які може бути проміжний підсос парів. На кожну лінію проміжного пожсоса слід встановлювати газовий фільтр і зворотний клапан. Елементи 77 — 82 поставляються на замовлення, коли агрегат повинен працювати на аміаку. Вони забезпечують впрыск рідкого х.а. обмеження температури паров.

Двоступінчастий агрегат оснащений одним пусковим мастильним насосом. У період пуску олію від цього безпосередньо надходить до електромагнітним клапанам зміни продуктивності компресорів і крізь редукційний клапан 17 — на впрыск в компресори. Запірний клапан 74 при цьому пломбируется в відкритому стані. За командою управляючого устрою відкриваються клапани 43,44 і 45, що забезпечує подачу олії на гидроцилиндры для переміщення фігурний златників у бік зниження продуктивності. Після розмикання кінцевих вимикачів мінімальної продуктивності обох компресорів за відсутності несправностей включається електродвигун компресора СВД. Пусковий олійною насос зупиняється після закінчення заданого часу (близько 90 відсотків секунд). Якщо ж становище мінімальної продуктивності цей час не досягнуто, то насос продовжує работат до розмикання кінцевий выключателей.

Компресор СНР запускається за дотримання умов: кінцевий вимикач мінімальної продуктивності розімкнений, компресор СВД працює, проміжне тиск стало нижче значення, налаштованого на сигнализаторе 34, витрата циркулирующего олії перевищує значення, на яке налаштоване реле витрати 16, відсутня сигнал про несправності агрегата.

Під час роботи агрегат охолоджене олію через фільтр 12 і реле витрати 16 подається на впрыск в КМ. До електромагнітним клапанам для зміни продуктивності компресорів олію надходить через зворотний клапан 18 і лише частково через редукційний клапан 17. Рух олії відбувається поза рахунок перепаду тиску в МО і КМ.

Продуктивність компресорів обох щаблів можна регулювати автоматично і вручну. Існують два варіанта автоматичного регулювання: 1 — продуктивність компресорів змінюють незалежно друг від друга по отклонениям регульованих параметрів, 2 — компресор СВД пов’язаний з компресором СНР тож він отримує імпульс на переміщення фігурного златники тільки тоді ми, коли потрібна зміна продуктивності компресора СНР. У другому варіанті проміжне тиск виявляється стабільнішим і рідше включається механізм зміни продуктивності СВД. Цього варіанта можна використовувати лише за відсутності отсоса парів при проміжному тиску через патрубок III. В усіх випадках імпульси на переміщення фігурних златників вступають у залежність від неузгодженості регульованих параметрів: тиску всмоктування обох щаблів чи температури охлаждаемого об'єкта для СНД.

Управління тандемным агрегатом здійснюється з допомогою двох однакових управляючих пристроїв VSE-C. Вжиті лише необхідні блокування з-поміж них. Зазвичай передбачається режим ручного управління. Першим завжди запускається КМ СВД, а КМ СНР можна включити лише після зниження проміжного тиску до заданого значения.

|[pic] | |Рис. 12.1 олійна схема агрегату F 2MS 3−900 |.

Якщо компресорів обох щаблів обраний режим ручного управління, то після запуску КМ СВД й отримання сигналу про зниження проміжного тиску необхідно відразу натиснути кнопку «Пуск» КМ СНР. Зручніше для КМ СНР поставити режим автоматичного управління і натисканням кнопки S2 перевести його до стану готовності до пуску. Сигналізатор проміжного тиску при цьому може втілювати автоматичного приладу, управляючого пуском і зупинкою КМ СНР. З урахуванням сказаного алгоритм управління попередньо підготовленим агрегатом як з опитуванням завантаження електростанції можна явити у виде:

1. Команда «Пуск» КМ СВД натисканням кнопки S2; перевірка справності системи аварійного захисту, перевірка дотримання умов зовнішньої блокування; переключення триггера Д11; пуск олійного насоса; початок відліку часу; введення на дію захисту за витраті олії через елемент затримки; включення електромагнітного клапана зменшення продуктивності КМ СВД; відключення электронагревателя масла.

2. Досягнення необхідного витрати оливи й запобігання аварійної зупинки через несправність системи смазки.

3. Розсування кінцевого вимикача мінімальної продуктивності і отримання сигналу про наявність запасу потужності електростанції (у будь-якій черговості); спрацьовування пускового устрою КМ СВД.

4. Подача сигналу зворотний зв’язок запуск КМ СВД; зняття обмежень зміну його производительности.

5. Кінець відліку часу; зупинка пускового олійного насоса.

6. Зниження проміжного тиску до заданого значення й видача сигналу на пуск КМ СНР; включення електромагнітних клапанів зменшення його производительности.

7. Розсування кінцевого вимикача мінімальної продуктивності; спрацьовування пускового устрою КМ СНД.

8. Подача сигналу зворотний зв’язок запуск КМ СНР; зняття обмежень зміну його производительности.

9. Нормальна роботу з автоматичним і ручним зміною продуктивності компресорів обох щаблів і функціонуванням САЗ.

10. Команда «Зачекайте» КМ СВД натисканням кнопки S1; зупинка приводного електродвигуна; блокування захисту за витраті олії; включення электронагревателя масла.

11. Підвищення проміжного тиску і видача сигналу на зупинку КМ СНР; відключення його приводного електродвигуна. Чекання пуска.

Щоб виключити короткочасну роботу компресора з блокованої захистом по витраті оливи й уникнути небажаного підвищення проміжного тиску натисканням кнопки S1 можна спочатку зупинити КМ СНР, та був КМ СВД. У цьому переключається тригер Д11 в управляючому устрої КМ СНД.

Для підготовки його до чергової пуску необхідно натиснути кнопку S2. Можна безпосередньо під час пуску натискати кнопки S2 обох компресорів. Це призведе до пуску тандемного агрегату в описаної вище послідовності без контролю над проміжним давлением.

13. Економічний анализ.

13. Економічний анализ.

Розрахунок економічних показників для СХУ проводиться у разі корреляционным залежностям, розробленим в 1985 року професорами А. І. Константиновым і Л. Р. Мельниченка. З тих пір минуло 18 років й інші формули залишилися справедливі й у сьогодення, проте коефіцієнти, використані у тих формулах для цін 1985 року змінилися. У зв’язку з цим, провівши розрахунок за цими формулам, ми зробимо переклад одержані сум у долари за курсом 1985 года.

У 1985 року курс долара США становив 82 копійки. Цю цифру дозволить приблизно отримати реальної картини цін устаткування сьогоднішній день.

13.1 Блок розрахунку економічних показників споживача холода.

1. Вартість випарника, (руб.):

Спр = Fвн * exp (3,937 — 0,0035 * Fвн) (13.1).

Спр = 7,8 * exp (3,937 — 0,0035 * 7,8) = 389 (крб.) 2. Вартість рассольных насосів, (руб.):

Снас = 135,2 * V0,585 (13.2).

Снас = 135,2 * 30,50,585 = 998,37 (крб.) 3. Вартість рибних насосів, (руб.):

Сшр = 27,33 * Vпр (13.3).

Сшр = 27,33 * 381 = 10 412,73 крб. 4. Вартість батарей рибних бункерів, (руб.):

Срб = 11,8 * Fрб (13.4).

Срб = 11,8 * 381 = 4495,8 (крб.) 5. Сумарні капітальні витрати, (руб.):

З? = Спр + Снас + Сшр + Срб (13.5).

З? = 389 + 998,37 + 10 412,78 + 4495,8 = 16 295,9 (крб.) 6. Амортизаційні відрахування по споживачеві холоду Сапотр (крб. / год).

Са = 0,095 * До (13.6).

Са = 0,095 * 16 295,9 = 1548,11 (крб. / рік) 7. Річні видатки паливо, олію та інших. (крб. / год):

У розділі ст = 0,053 * N? * Tхм (13.7).

У розділі ст = 0,053 * 2523 *32 = 4279,01 (крб. / рік) 8. Річні видатки поточний ремонт (крб. / год):

Порівн = 0,057 * До (13.8).

Порівн = 0,057 * 16 295,5 = 928,87 (крб. / рік) 9. Умовні витрати, пов’язані із утратою провізній здібності (крб. / год):

Sпс = 3,2*10−5 * Ін * Lм * (300 * Vсху + Мсху) (13.9).

Sпс = 3,2*10−5 * 6 * 6000 (300 * 25 + 130 096) = 158 510,6 (крб. / год).

10 Цільова функція споживача холоду (крб. / год):

Vпотр = Са + Див + Порівн + Sпс (13.10).

Vпотр = 1548,11+4279,01+928,87+158 510,6 = 165 266,6 Визначимо цільову функцію споживача в доларах США:

Vпотр$ = Vпотр * 0,82 = 135 518.6 $.

13.2 Блок розрахунку економічних показників генератора холода.

1. Капітальні видатки компресори (руб.):

Скм? = 187,6 * Vкм? (13.11).

Скм? = 187,6 * 11 090,7 = 25 391 (крб.) 2. Капітальні видатки конденсатори (руб.):

Скд? = (654 * W * dвн + 20) * Fвн *? (13.12).

Скд? = (654 * 1,5 * 0,0154 + 20) * 137 * 0,664 = 12 193,65 (крб.) 3. Капітальні видатки ресиверы (руб.):

Срес? = 122,35 Vрес + 213 (13.13).

Срес? = 122,35 * 1367 + 213 = 1452,1 (крб.) 4. Капітальні видатки водяні насоси (руб.):

Свн?= 135,2 * V0,585 (13.14).

Свн?= 135,2 * 692,30,585 = 6202,24 (крб.) 5. Капітальні видатки допоміжне устаткування (руб.):

Свсп = 0,08 * Скм? (13.15).

Свсп = 0,08 * 25 391,3 = 2031,3 (крб.) 6. Сума капітальних видатків по ГМ (руб.):

Кхм = Скм + Скд + Срес + Свн + Свсп (13.16).

Кхм = 25 391,3+12 193,65+1452,1+6202,24+2031,3 = 47 270,6 (крб.) 7. Амортизаційні відрахування по ГМ (руб./год):

Сахм = 0,095 * Кхм (13.17).

Сахм = 0,095 * 47 270,6 = 4490,71 (руб./год) 8. Річні видатки паливо, олію та інших. (руб./год):

Стхм = 0,553 * N? * Тхм (13.18).

Стхм = 0,553 * 185 * 624 = 8673,29 (руб./год) 9. Річні видатки поточний ремонт:

Срхм = 0,057 * Кхм (13.19).

Срхм = 0,057 * 47 270,6 = 2694,42 руб./год 10. Річні витрати за заправку і дозаправку хладагента (руб./год):

Сха = 1,0720 * Q0 (13.20).

Сха = 1,0720 * 170 = 182,24 (руб./год) 11. Умовні витрати, пов’язані із утратою провізній здібності (руб./год):

Sпс = 3,2*10−5 * Ін * Lм * (300 * Vсху + Мсху) (13.21).

Sпс = 3,2*10−5 * 4 * 6000 * (300 * 20 = 15 000) = 41 128,3 (руб./год) 12. Цільова функція генератора холоду ХМ:

Vхм = Са + У розділі ст + Порівн + Сха + Sпс (13.22).

Vхм = 4490,71+8673,29+2694,42+182,24+41 128,3=57 168,96 руб.

Определим цільову функцію генератора холоду ГМ у доларах США:

Vхм$ = 57 168,96 * 0,82 = 46 878,6 $ 13. Цільова функція судновий холодильної установки:

V = Vпотр + Vхм (13.23).

V = 165 266,6 + 57 168,96 = 222 435,56 крб. 14. Цільова функція судновий холодильної установки у доларах США:

V$ = Vпотр$ + Vхм$ (13.24).

V$ = 13 558,6 + 46 878,6 = 182 397,2 $ 15. Цільова функція СХУ у доларах США при курсі нині в розмірі 24 рублів 50 копійок составит:

V$ = 9079,002 $.

14.

Список литературы

.

14.

Список литературы

.

1. Константинов Л. І., Мельниченка Л. Р. Судові холодильні установки. — М.: Пищ.промышленность. — 1978. — 448 з. 2. Константинов Л. І., Мельниченка Л. Р. Розрахунки холодильних машин та настанови. — М.: Агропромиздат. — 1991. — 527 з. 3. Правила класифікації і будівлі морських судів. Регістр СРСР. У 2 т. — М.: Транспорт. — т.2 — 1990. 531 з. 4. Правила технічної експлуатації холодильних установок на судах флоту рибної промисловості. — Л.: Транспорт. — 1989. — 135 з. 5. Правила технічної безпеки на судах флоту рибної промисловості. — Л.: Транспорт. — 1987. — 248 с.

———————————;

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

БГА РФ.

Листов.

Лит.

Проект сучасної СХУ для судів типу БМРТ Ф.И.О.

Утверд.

Ф.И.О.

М. Контр.

Ф.И.О.

Реценз.

Ф.И.О.

Провер.

Ф.И.О.

Разраб.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Лист.

Дата.

Подпись.

№ докум.

Лист.

Изм.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.

Изм.

Лист.

№ докум.

Подпись.

Дата.

Лист.

НАЗВА ДОКУМЕНТА.