Титанові сплави

Содержание Содержание — 1 ;

Титан та її модифікації. — 2 ;

Структуры титанових сплавів. — 2 ;

Особенности титанових сплавів. — 3 ;

Влияние домішок на титанові сплави. — 4 ;

Основные діаграми стану. — 5 ;

Пути підвищення жаропрочности і ресурсу. — 7 ;

Повышение чистоти сплавів. — 8 ;

Получение оптимальної мікроструктури. — 8 ;

Повышение прочностных властивостей термічної обробкою. — 8 ;

Выбор раціонального легування. — 10 ;

Стабилизирующий відпал. — 10 ;

Используемая література. — 12 ;

Титан та її модификации.

Титан є перехідним металом і має недобудовану d-оболочку. Він перебуває у четвертої групі Періодичній таблиці Менделєєва, має атомний номер 22, атомну масу 47,90 (ізотопи: 46 — 7,95%; 48 — 73,45%; 49 — 5,50% і 50 — 5,35%). Титан має дві аллотропические модифікації: низькотемпературну ?-модифікацію, має гексагональную атомну осередок з періодами а=2,9503±0,0003? і с=4,6830±0,0005? і співвідношенням с/а=1,5873±0,0007? і высокотемпературную? — модифікацію з об'ємно центрированной кубічної осередком і періодом а=3,283±0,003 ?. Температура плавлення титану, отриманого методом иодидного рафінування, дорівнює 1665±5°С.

Структури титанових сплавов.

Титан подібно залозу є полиморфным металом і має фазове перетворення за нормальної температури 882 °C. Нижче цієї температури стійка гексагональная плотноупакованная кристалічна решітка ?-титану, а вище — об'ємно центрированная кубічна (про. ц. до.) решітка ?-титана.

Титан упрочняется легированием ?- і ?-стабілізуючими елементами, а також термічної обробкою двухфазных (?+?)-сплавів. До елементам, стабілізуючим ?-фазу титану, ставляться алюміній, меншою мірою олово і цирконій. ?-стабілізатори упрочняют титан, створюючи твердий розчин з ?- модифікацією титана.

Останніми роками було встановлено, що, крім алюмінію, є і інші метали, стабілізуючі ?-модифікацію титану, які можуть опинитися становити інтерес як легуючих добавок до промисловим титановим сплавів. До таких металам ставляться галій, індій, сурма, вісмут. Особливий інтерес представляє галій для жароміцних титанових сплавів завдяки високої розчинності в? — титані. Як відомо підвищення жаропрочности сплавів системи Ti — Al обмежена межею 7 — 8% внаслідок освіти тендітній фази. Добавкою галію можна додатково підвищити жаропрочность предельнолегированных алюмінієм сплавів без освіти ?2-фазы.

Алюміній практично застосовується майже переважають у всіх промислових сплавах, оскільки є найефективнішим упрочнителем, поліпшуючи прочностные і жароміцні властивості титану. Останнім часом поруч із алюмінієм в ролі легуючих елементів застосовують цирконій і олово.

Цирконій позитивно впливає властивості сплавів при підвищених температурах, утворює з титаном безперервний ряд твердих розчинів на основі? — титану, а не бере участь у упорядкування твердого раствора.

Олово, особливо у поєднані із алюмінієм і цирконієм, підвищує жароміцні властивості сплавів, та на відміну від цирконію утворює в сплаві впорядковану фазу [pic].

Перевага титанових сплавів з ?-структурою — у високій термічної стабільності, хорошою свариваемости і високому опір окислювання. Проте сплави типу? чутливі до водневої тендітності (внаслідок малої розчинності водню в ?-титані) не піддаються зміцнення термічної обробкою. Висока міцність, отримана з допомогою легування, супроводжується низькою технологічної пластичністю цих сплавів, що викликає кілька негараздів промисловому производстве.

На підвищення міцності, жаропрочности і технологічного пластичності титанових сплавів типу? як легуючих елементів поруч із ?- стабілізаторами застосовуються елементи, стабілізуючі ?-фазу.

Елементи із групи ?-стабілізаторів упрочняют титан, створюючи ?- і ?- тверді растворы.

Залежно від змісту зазначених елементів можна отримати роботу сплави з ?+?- і ?-структурой.

Отже, структурою титанові сплави умовно діляться втричі групи: сплави з ?-, (?+?) — і ?-структурой.

У структурі кожної групи можуть бути присутні интерметаллидные фазы.

Перевага двухфазных (?+?)-сплавів — здатність упрочняться термічної обробкою (загартованістю та старінням), що дозволяє їм отримати суттєву перевагу в міці й жаропрочности.

Особливості титанових сплавов.

Однією з важливих переваг титанових сплавів перед алюмінієвими і магниевыми сплавами є жаропрочность, що у умовах практичного застосування з головою компенсує різницю у щільності (магній 1,8, алюміній 2,7, титан 4,5). Перевага титанових сплавів над алюмінієвими і магниевыми сплавами особливо різко проявляється при температурах вище 300 °C. Бо за підвищенні температури міцність алюмінієвих і магнієвих сплавів сильно зменшується, а міцність титанових сплавів залишається высокой.

Титанові сплави по удільної міцності (міцності, віднесеної до щільності) перевершують більшість нержавіючих і теплостійких сталей при температурах до 400 °C — 500 °C. Коли ж врахувати при цьому, що у більшості випадків реальних конструкціях вдасться повністю використовувати міцність сталей через необхідність збереження жорсткості чи певної аеродинамічній форми вироби (наприклад, профіль лопатки компресора), то виявиться, що з заміні сталевих деталей титановими можна було одержати значну економію в массе.

Порівняно недавно основним критерієм розробки жароміцних сплавів була величина короткочасною і тривалої міцності при певної температурі. Нині можна сформулювати цілий комплекс вимог до жаропрочным титановим сплавів, по крайнього заходу для деталей авіаційних двигателей.

Залежно та умовами роботи звертає уваги те що чи інше що б властивість, величина якого має бути максимальної, проте сплав має забезпечити необхідний мінімум та інших властивостей, як ниже.

1. Висока короткочасна і тривала міцність в усьому інтервалі робочих температур. Мінімальні вимоги: межа міцності при кімнатної температурі 100· [pic] Па; короткочасна і 100-ч міцність при 400° З — 75· [pic] Па. Максимальні вимоги: межа міцності при кімнатної температурі 120· [pic] Па, 100-ч міцність при 500° З — 65· [pic] Па.

2. Задовільні пластичні властивості при кімнатної температурі: відносне подовження 10%, поперечне звуження 30%, ударна в’язкість 3· [pic] Па· м. Ці вимоги може бути декому деталей і від, наприклад для лопаток направляють апаратів, корпусів підшипників і деталей, не схильних до динамічним нагрузкам.

3. Термічна стабільність. Сплав повинен зберігати свої пластичні властивості після тривалого впливу високих температур і напруг. Мінімальні вимоги: сплав ні охрупчиваться після 100-ч нагріву за будь-якої температурі в інтервалі 20 — 500 °C. Максимальні вимоги: сплав ні охрупчиваться після впливу температур і напруг у умовах, заданих конструктором, протягом часу, відповідного максимальному заданому ресурсу роботи двигателя.

4. Високе опір втоми при кімнатної і високих температурах. Межа витривалості гладких зразків при кімнатної температурі має становити щонайменше 45% краю міцності, а при 400° З — щонайменше 50% краю міцності при відповідних температурах. Ця характеристика дуже багато важить для деталей, схильних до вібраціям в процесі роботи, як, наприклад, лопатки компрессоров.

5. Високе опір повзучості. Мінімальні вимоги: при температурі 400° З повагою та напрузі 50· [pic] Па залишкова деформація за 100 год має перевершувати 0,2%. Максимальним вимогою вважатимуться хоча б межа за нормальної температури 500° З за 100 год. Ця характеристика дуже багато важить для деталей, схильних до своєю практикою значним растягивающим напругам, як, наприклад, диски компрессоров.

Проте з значним збільшення ресурсу роботи двигунів правильніше базуватиметься на тривалості випробування не 100 год, а значно більше — приблизно 2000 — 6000 ч.

Попри високу вартість виробництва та обробки титанових деталей, застосування виявляється вигідним завдяки переважно підвищенню коррозионной стійкості деталей, їх ресурсу і економії массы.

Вартість титанового компресора значно вища, ніж сталевого. Однак у в зв’язку зі зменшенням маси вартість одного тонно-километра у разі застосування титану буде набагато меншою, що дозволяє нас дуже швидко окупити вартість титанового компресора й одержати велику экономию.

Вплив домішок на титанові сплавы.

Кисень і азот, які із титаном сплави типу твердих розчинів вживлення і металлидные фази, істотно знижують пластичність титану, а шкідливі домішками. Крім азоту та кисню, до шкідливих для пластичності титану домішок слід назвати також вуглець, залізо і кремний.

Із перелічених домішок азот, кисень і вуглець підвищують температуру аллотропического перетворення титану, а залізо і кремній знижують її. Результуюче вплив домішок виявляється у тому, що технічний титан зазнає аллотропическое перетворення не при постійної температурі (882° З), щороку протягом деякого температурного інтервалу, наприклад 865 — 920° З (при змісті кисню та азоту у сумі трохи більше 0,15%).

Підрозділ вихідного губчастий титан на сорти, різняться по твердості, грунтується на різному змісті зазначених домішок. Вплив цих домішок на властивості виготовлених з титану сплавів настільки значна, що має спеціально враховуватися при розрахунку шихти, щоб отримати механічні властивості у потрібних пределах.

З метою забезпечення максимальної жаропрочности та термічним стабільності титанових сплавів всі ці домішки, крім, мабуть, кремнію, повинні вважатися шкідливими і змістом їх бажано зводити до мінімуму. Додаткове зміцнення, здобута домішками, не виправдовується через різкого зниження термічної стабільності, опору повзучості і ударної в’язкості. Чим більше легированным і жаропрочным може бути сплав, тим нижче має бути, у ньому вміст домішок, їхнім виокремленням з титаном тверді розчини типу впровадження (кисень, азот).

Зблизька титану як до створення жароміцних сплавів необхідно враховувати зростання хімічної активності цього металу по відношення до атмосферним газам і водню. Що стосується активованої поверхні титан здатний поглинати водень при кімнатної температурі, а при 300° З швидкість поглинання водню титаном дуже високий. Окисная плівка, завжди що є лежить на поверхні титану, надійно захищає метал від проникнення водню. Що стосується наводороживания титанових виробів при неправильному травленні водень можна видалити з металу вакуумним отжигом. При температурі вище 600° З титан помітно взаємодіє зі киснем, а вище 700° З — з азотом.

Основні діаграми состояния.

При порівняльної оцінці різних легуючих добавок до титану для отримання жароміцних сплавів основним питанням є вплив добавляемых елементів на температуру полиморфного перетворення титану. Процес полиморфного перетворення будь-якого металу, зокрема і титану, характеризується підвищеної рухливістю атомів як наслідок, зниженням на той час прочностных характеристик поруч із підвищенням пластичності. Приклад жароміцного титанового сплаву ВТ3−1 видно, що з температурі гарту 850° З різко знижується межа плинності і від — міцність. Поперечне звуження і відносне подовження у своїй досягають максимуму. Пояснюється це аномальне явище тим, що ?-фази, зафіксованої при загартуванню, може бути різною залежно від складу її, а останнє визначається температурою гарту. При температурі 850° З фіксується настільки нестабільна ?-фаза, що її розпад можна викликати додатком зовнішньої навантаження при кімнатної температурі (т. е. у процесі випробування зразків на розтягнення). Через війну опір металу дії зовнішніх сил значно знижується. Дослідженнями встановлено, що поруч із метастабильной ?-фазою у тих умови фіксується пластична фаза, має тетрагональную осередок і позначена ?ґґ.

З сказаного ясно, що температура аллотропического перетворення — важливий кордон, значною мірою визначальний максимальну робочу температуру жароміцного сплаву. Отже, розробки жароміцних титанових сплавів переважно вибирати такі легирующие компоненти, які не знижували, а підвищували температуру превращения.

Переважна більшість металів утворюють з титаном діаграми стану з эвтектоидным перетворенням. Оскільки температура эвтектоидного перетворення може бути низькою (наприклад, 550° З системі Ti — Mn), а эвтектоидный розпад ?-твердого розчину завжди супроводжується небажаним зміною механічних властивостей (охрупчивание), то эвтектоидообразующие елементи не вважається перспективними легирующими добавками для жароміцних титанових сплавів. Однак у концентраціях, мало перевищують розчинність цих елементів в ?-титані, соціальній та сукупності із елементами, гальмівними розвиток эвтектоидной реакції (молібден у разі хрому та інших.), эвтектоидообразующие добавки можуть входити до складу сучасних багатокомпонентних жароміцних титанових сплавів. Та й у цьому разі краще елементи, мають ані з титаном найвищі температури эвтектоидного перетворення. Наприклад, у разі хрому эвтектоидная реакція протікає за нормальної температури 607, а разі вольфраму — при 715° З. Можна вважати, що сплави, містять вольфрам, будуть стабільніше і жаропрочнее сплавів з хромом.

Коли щодо титанових сплавів вирішальне значення має тут фазове перетворення на твердому стані, основою наведеній нижче класифікації належить підрозділ всіх легуючих елементів і домішок втричі великі групи з їх впливу на температуру полиморфного перетворення титану. Враховується також характеру які виникають твердих розчинів (впровадження чи заміщення), эвтектоидного перетворення (мартенситный чи ізотермічний) і існування металлидных фаз.

Легирующие елементи можуть підвищувати, чи знижувати температуру полиморфного перетворення титану або ж мало проводити нее.

Схема класифікації легуючих елементів для титана.

[pic].

Шляхи підвищення жаропрочности і ресурса.

Підвищення жаропрочности і ресурсу деталей двигунів — одне з найважливіших проблем, для успішного вирішення якої необхідна постійна підвищення жаропрочности сплавів, поліпшення їхньої якості і удосконаленні технології виготовлення деталей.

На підвищення ресурсу треба зазначити величини тривалої міцності, повзучості і втоми матеріалів для відповідних робочих температур і терміну їхніх службы.

З часом, як відомо, міцність деталей, працюючих під навантаженням при підвищених температурах, знижується, отже, знижується й запас міцності деталей. Що температура експлуатації деталей, то швидше зменшується тривала міцність, отже, і запас прочности.

Збільшення ресурсу означає і збільшення кількості запусків і зупинок. Тому, за виборі матеріалів треба зазначити їх тривалу міцність і втома при циклічному нагружении.

На ресурс також дуже впливає технологію виготовлення деталей, наприклад наявність залишкових растягивающих напруг може знижувати усталостную міцність у два — 3 раза.

Поліпшення методів термічної і механічного оброблення, що дозволяє отримувати деталі з мінімальними залишковими напругами, є важливим чинником щодо підвищення їх ресурса.

Фреттинг-коррозия, що виникає при механічному терті, значно знижує усталостную міцність, тому розробляються методи підвищення фрикционных властивостей, ресурсу й надійності (металлизация, мастила типу ВАП і др.).

З використанням методів поверхового зміцнення (наклеп), створюють в поверхневому шарі напруги стискування і збільшують твердість, підвищуються міцність і довговічність деталей, особливо їхнього усталостная прочность.

Титанові сплави для деталей компресорів почали застосовувати в вітчизняної практиці з 1957 р у кількості головним чином ТРД військового призначення, де був потрібний забезпечити надійну роботу деталей з ресурсом 100 — 200 ч.

Останніми роками збільшився обсяг застосування титанових сплавів в компрессорах авіадвигунів цивільних літаків тривалого ресурсу. При цьому знадобилося забезпечення надійного роботи деталей протягом 2000 год і более.

Збільшення ресурсу деталей з титанових сплавів досягається путем:

А) підвищення чистоти металу, т. е. зниження сплавах змісту примесей;

Б) поліпшення технології виготовлення напівфабрикатів щоб одержати більш однорідної структуры;

У) застосування зміцнюючих режимів термічної чи термомеханической обробки деталей;

Р) вибір раціонального легування розробки нових більш жароміцних сплавов;

Д) використання стабілізуючого отжига деталей;

Є) поверхового зміцнення деталей;

Підвищення чистоти сплавов.

У зв’язку з збільшенням ресурсу деталей з титанових сплавів підвищуються вимоги до якості напівфабрикатів, зокрема до чистоти металу у відношенні домішок. Одною з найбільш шкідливих домішок в титанових сплавах — кисень, оскільки підвищений вміст його призвести до охрупчиванию. Найяскравіше негативний вплив кисню проявляється щодо термічної стабільності титанових сплавів: що стоїть зміст кисню в сплаві, то швидше і за дешевше температурі спостерігається охрупчивание.

Деяка втрата міцності з допомогою зниження шкідливих домішок в титані успішно компенсується підвищенням в сплавах змісту легуючих элементов.

Додаткове легування сплаву ВТ3−1 (у зв’язку з підвищенням чистоти губчастий титан) дозволило значно підвищити характеристики жаропрочности сплаву після изотермического отжига: межа тривалої 100-ч міцності при 400° З підвищився 60· [pic] до 78· [pic] Па і межа повзучості з 30· [pic] до 50· [pic] Па, а при 450° З на 15 і 65% відповідно. При цьому забезпечене підвищення термічної стабільності сплава.

Нині при виплавці сплавів ВТ3−1, ВТ8, ВТ9, ВТ18 та інших. застосовується титанова губка марок ТГ-100, ТГ-105, тоді як раніше цього використовувалася губка ТГ-155−170. У зв’язку з цим зміст домішок значно знизилося, саме: кисню в 2,5 разу, заліза в 3 — 3,5 разу, кремнію, вуглецю, азоту вдвічі. Не виключено, що з подальше підвищення якості губки твердість по Бринеллю їх у найближче час досягне 80· [pic] - 90· [pic] Па.

Встановлено, що з підвищення термічної стабільності зазначених сплавів при робочих температурах і ресурсі 2000 год і більше зміст кисню на повинен перевищувати 0,15% в сплаві ВТ3−1 і 0,12% - в сплавах ВТ8, ВТ9, ВТ18.

Одержання оптимальної микроструктуры.

Як відомо, структура титанових сплавів формується у процесі гарячої деформації і на відміну від стали тип структури не зазнає суттєвих змін у процесі термічної обробки. У неперервному зв’язку з цим особливу увагу має приділятися схемами і режимам деформації, які забезпечують отримання необхідної структури в полуфабрикатах.

Встановлено, що мікроструктури равноосного типу (I тип) та певного типу корзиночного плетива (II тип) мають незаперечну перевагу перед структурою голчастого типу (III тип) по термічної стабільності і усталостной прочности.

Проте з характеристикам жаропрочности мікроструктура I типу поступається микроструктурам II і III типа.

Тому залежно від призначення напівфабрикату обмовляється той чи іншого тип структури, який би оптимальне поєднання всього комплексу властивостей для необхідного ресурсу роботи деталей.

Підвищення прочностных властивостей термічної обработкой.

Оскільки двухфазные (?+?)-титанові сплави можуть упрочняться термічної обробкою, є можливість додатково підвищити їх прочность.

Оптимальними режимами упрочняющей термічної обробки з урахуванням ресурсу 2000 год є: для сплаву ВТ3−1 гарт в воду з температури 850 — 880° З повагою та наступне старіння при 550° З протягом п’яти год з охолодженням надворі; для сплаву ВТ8 — гарт в воду з температури 920° З повагою та наступне старіння при 550° З протягом 6 год з охолодженням надворі; для сплаву ВТ9 гарт в воду з температури 925° З повагою та наступне старіння при 570° З протягом 2 год і охолодження на воздухе.

Провели дослідження з впливу упрочняющей термічної обробки на механічні властивості і структуру сплаву ВТ3−1 при температурах 300, 400, 450° З для сплаву ВТ8 за 100, 500 і 2000 год, і навіть на термічну стабільність після витримки до 2000 ч.

Ефект зміцнення від термічної обробки при короткочасних випробуваннях сплаву ВТ3−1 зберігається до 500° З повагою та становить 25 — 30% по порівнянню з изотермическим отжигом, а при 600° З межа міцності загартованого і состаренного матеріалу дорівнює межі міцності відпаленого материала.

Застосування упрочняющего режиму термічної обробки також підвищує і межі тривалої міцності за 100 год на 30% при 300° З, на 25% при 400° З і 15% при 450° С.

Зі збільшенням ресурсу від 100 до 2000 год тривала міцність при 300° З майже змінюється як після изотермического отжига, і після гарту й старіння. При 400° З загартований і состаренный матеріал разупрочняется в більшою мірою, ніж отожженный. Проте абсолютну значення тривалої міцності за 2000 год у загартованих і состаренных зразків вище, ніж в відпалених. Найрізкіше знижується тривала міцність при 450° З, і за випробуванні протягом 2000 год переваг від термічного зміцнення не остается.

Аналогічна картина простежується під час випробування сплаву на повзучість. Після упрочняющей термічної обробки межа повзучості при 300° З вище на 30% і за 400° З — на 20%, а при 450° З нижчі, ніж в відпаленого материала.

Також підвищується витривалість гладких зразків при 20 і 400° З на 15 — 20%. У цьому після гарту й старіння відзначено велика вібраційна чутливість до надрезу.

Після тривалої витримки (до 30 000 год) при 400° З повагою та випробування зразків при 20° З пластичні властивості сплаву в отожженном стані зберігаються лише на рівні вихідний матеріал. У сплаву, що зазнає упрочняющей термічній обробці, кілька знижуються поперечне звуження і ударна в’язкість, проте абсолютне значення після 30 000-ч витримки залишаються досить високими. З підвищенням температури витримки до 450° З знижується пластичність сплаву в упрочненном стані після 20 000 год витримки, поперечне звуження зменшується з 25 до 15%. Зразки, витримані 30 000 год при 400° З повагою та випробувані за тієї ж температурі, мають вищі значення міцності проти вихідним станом (до нагріву) при збереженні пластичності .

З допомогою рентгеноструктурного фазового аналізу та электронноструктурного микроисследования встановлено, що зміцнення при термічній обробці двухфазных (?+?)-сплавів досягається з допомогою освіти при загартуванню метастабільних ?-, ?ґґ- і ?ґ-фаз і розпаду їх при наступному старінні із дисперсних частинок ?- і ?- фаз.

Встановлено дуже цікава явище підвищення тривалої міцності сплаву ВТ3−1 після попередньої витримки зразків з меншими навантаженнях. Так, при напрузі 80· [pic] Па і температурі 400° З зразки руйнуються вже за часів нагружении, а після попередньої 1500-ч витримки при 400° З під напругою 73· [pic] Па вони витримують напруга 80· [pic] Па протягом 2800 год. Це створює передумови і розробити спеціального режиму термічної обробки під напругою підвищення тривалої прочности.

Вибір раціонального легирования.

На підвищення жаропрочности і ресурсу титанових сплавів застосовується легування. У цьому дуже важливо знати за яких умов у яких кількостях слід додавати легирующие элементы.

На підвищення ресурсу сплаву ВТ8 при 450 — 500° З, коли знімається ефект зміцнення від термічної обробки, було використане додаткове легування його цирконієм (1%).

Легування сплаву ВТ8 цирконієм (1%), за даними дозволяє значно підвищити його межа повзучості, причому дію добавки цирконію при 500 ефективніше, аніж за 450° З. З упровадженням 1% цирконію при 500° З межа повзучості сплаву ВТ8 за 100 год поповнюється 70%, за 500 год — на 90% і поза 2000 год на 100% (з 13· [pic] до 26· [pic] Па), а при 450° З — підвищується на майже 7 і 27% соответственно.

Стабілізуючий отжиг.

Стабілізуючий відпал широко застосовується для лопаток турбін ГТД з метою зняття напруг, виникаючих лежить на поверхні деталей при механічної обробці. Цей відпал проводять на готових деталях при температурах, близьких до експлуатаційним. Аналогічна обробка була випробувана на титанових сплавах, що застосовуються лопаток компресора. Стабілізуючий відпал проводили в повітряної атмосфері при 550° З протягом 2 год і вивчали його впливом геть тривалу і усталостную міцність сплавів Вт3- 1, ВТ8, ВТ9, і ВТ18. Встановлено, що стабілізуючий відпал впливає на властивості сплаву ВТ3−1.

Витривалість сплавів ВТ8 і ВТ9 після стабілізуючого отжига підвищується на майже 7 — 15%; тривала міцність цих сплавів не змінюється. Стабілізуючий відпал сплаву ВТ18 дозволяє підвищити його жаропрочность на майже 7 — 10%, у своїй витривалість не змінюється. Те, що стабілізуючий відпал впливає на властивості сплаву ВТ3−1, можна пояснити сталістю ?-фази завдяки застосуванню изотермического отжига. У сплавах ВТ8 і ВТ9, піддаються подвійному отжигу, через меншою стійкості ?-фази відбувається достаривание сплавів (при стабилизирующем отжиге), що підвищує міцність, отже, і витривалість. Оскільки механічну обробку лопаток компресорів з титанових сплавів, на фінішних операціях проводять вручну, лежить на поверхні лопаток виникає напруга, різні за знаку і величиною. Тому рекомендується все лопатки піддавати стабилизирующему отжигу. Відпал проводять при високих температурах 530 — 600° З. Стабілізуючий відпал забезпечує підвищення витривалості лопаток з титанових сплавів щонайменше ніж 10 — 20%.

Використовувана литература.

1. Про. П. Солонина, З. Р. Глазунов. «Жароміцні титанові сплави». Москва.

«Металургія» 1976 г.

2. ———————————;

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты замещения.

Zr Sn.

Hf Ge.

Эл-ты замещения.

AL.

З N.

O.

Эл-ты замещения.

Эл-ты внедрения.

?-стабилизаторы.

Нейтральні элементы.

?-стабилизаторы.

Легирующие добавки і примеси.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения.

Эл-ты внедрения Изоморфные ?

V Nb Mo Ta.

Эвтектоидный распад.

?-фаза, фиксируемая закалкой.

?-фаза, не фиксируемая закалкой.

H.

Cr Mn.

Fe.

Si Cu Ag Au.