Тепловой та динамічний розрахунок двигунів внутрішнього сгорания

МІНІСТЕРСТВО СІЛЬСЬКОГО ГОСПОДАРСТВА РФ.

САМАРСЬКА ДЕРЖАВНА СІЛЬСЬКОГОСПОДАРСЬКА АКАДЕМИЯ.

Кафедра.

«Трактори і автомобили».

Пояснювальна записка.

до курсової роботу з тракторах і автомобілям. Розділ 1 «Тепловий та динамічний розрахунок двигунів внутрішнього сгорания».

Виконав: студент И-IV-8.

Кухар А.А.

Прийняв: доцент.

Мусін Р.Б.

Кинель 2002 г.

Завдання виконання курсової работы.

|Вариант|Прототип |Nе, кВт|n, |Назначение|Тип ДВС |? |Паливо | | | | |об./хв | | | | | |12 |КамАЗ 740|157 |2650 |автомобиль|В-8 |17,|дизельно| | | | | | | |2 |е |.

Реферат.

Курсова робота складається з расчетно-пояснительной записки та графічної частини. Містить теплової та динамічний розрахунки автотракторного двигуна:. розрахунок робочого циклу двигуна;. визначення основних розмірів двигуна;. ефективні й економічні показники двигуна;. теплової баланс двигуна;. побудова індикаторної діаграми;. кінематичний та динамічний розрахунки двигуна;. розрахунок і його побудова теоретичної швидкісної (регуляторної) характеристики двигуна. На аркуші графічної частини виконуються:. індикаторна діаграма;. графіки сил тиску газів, інерції і сумарних сил;. графіки тангенциальной сили одного циліндра, сумарною тангенциальной сили, сили, діючої на шатунную шийку;. теоретична швидкісна (регуляторна) характеристика двигуна. У пояснювальної записки обсягом 22 сторінки машинопису, наводяться основні розрахунки, необхідні графіки і рисунки.

Графічна частина курсового проекту складається з 1-го аркуша формату А1, виконаного з повним дотриманням вимог ЕСКД.

Сучасні поршневі двигуни внутрішнього згоряння досягли високої ступеня досконалості, продовжуючи тенденцію безперервного зростання питомих (літрової і поршневий) потужностей, зниження удільної матеріаломісткості, токсичності відпрацьованих газів, зниження питомих витрат палива й масел, підвищення надійності і долговечности.

Аналіз тенденцій розвитку конструкцій тракторів і автомобілів показує велику перспективність застосування поршневих двигунів в найближчі 15 … 20 лет.

Від майбутнього фахівця у галузі механізації сільськогосподарського виробництва потрібно широкий науковий і технічний кругозір, вміння працювати з найбільшим економічним ефектом використовувати сучасну сільськогосподарську технику.

Важливим елементом підготовки інженерів цього напряму є курсова робота з поділу «Основи теорії тракторних і автомобільних двигателей».

Мета курсової праці полягає у оволодінні методикою і навички самостійного рішення з проектування і розрахунку автотракторних двигунів внутрішнього згоряння з урахуванням придбаних знань щодо курсу «Основи теорії тракторних і автомобільних двигателей».

Содержание Задание виконання курсової роботи 2 Реферат 3 Запровадження 4 1. Розрахунок робочого циклу двигуна 6 1.1. Вибір вихідних параметрів для теплового розрахунку 6 1.2. Процес впуску 6 1.3. Процес стискування 6 1.4. Процес згоряння 7 1.5. Процес розширення 8 1.6. Визначення середнього індикаторного тиску 9 1.7. Визначення основних розмірів двигуна і показників його паливної економічності 9 1.8. Побудова індикаторної діаграми 12 2. Динамічний розрахунок двигуна 14 2.1. Визначення сили тиску газів 14 2.2. Визначення сил інерції 15 2.3. Визначення сил, діючих на шатунную шийку колінчатого валу 15 2.4. Побудова діаграми тангенциальных сил 16 3. Розрахунок і його побудова регуляторної характеристики тракторного дизеля 19 3.1. Регуляторна характеристика до функцій від частоти обертання колінчатого валу 19 4. Укладання 21 5. Список використаної літератури 22 Додатка 23.

1. Розрахунок робочого циклу двигателя.

1.1. Вибір вихідних параметрів для теплового расчета.

Однією з важливих етапів виконання першого розділу курсової роботи є вибір параметрів для теплового розрахунку. Правильний вибір цих параметрів дозволить отримати високі мощностные й економічні показники, відповідальні до сучасного рівня розвитку двигателестроения.

З огляду на вихідні дані, приймаємо: Коефіцієнт надлишку повітря [pic]; Коефіцієнт наповнення [pic]; Ступінь підвищення тиску [pic].

1.2. Процес впуска.

У двигунах без наддуву повітря циліндри постачається з атмосфери, і при розрахунку робочого циклу тиск довкілля приймається рівним [pic], а температура [pic]. Тиск залишкових газів: Приймаємо [pic] Тиск наприкінці впуска:

[pic] Вибираємо значення [pic].

[pic] Температура наприкінці впуска:

[pic] У двигунах без наддуву [pic]. [pic]- температура підігріву заряду. Приймаємо [pic]. [pic]- температура залишкових газів. Приймаємо [pic]. [pic]- коефіцієнт залишкових газов.

[pic].

[pic].

1.3. Процес сжатия.

Розрахунок тиску [pic] і температури [pic] наприкінці стискування проводять за рівнянням политропического процесса:

[pic].

[pic] де [pic]- середній показник политропы стискування, що визначається по формуле:

[pic] Знаходимо температуру і тиск у кінці сжатия:

[pic].

[pic].

1.4. Процес сгорания.

Теоретично необхідну кількість повітря до повного згоряння 1 кг палива визначається з його елементарного составу.

Для рідких палив відповідно [кг воздуха/кг палива] і [киломоль воздуха/кг топлива]:

[pic].

[pic].

[pic] де: 0,23 і 0,21 — відповідно значення масового і об'ємного змісту кисню один кг воздуха;

[pic]- маса 1 кмоля повітря ([pic]);

[pic]- відповідно масові частки вуглецю, водню і кисню, які у паливі. З [1] (додаток 3) визначаємо середні значення цих величин:

[pic].

[pic].

[pic] Справжнє кількість повітря, надійшов у цилиндр:

[pic] де [pic]- коефіцієнт надлишку воздуха.

[pic] Кількість залишкових газів у циліндрі двигуна равно:

[pic] де [pic]- коефіцієнт залишкових газів. Кількість киломолей продуктів згоряння 1 кг рідкого палива на [кмоль/кг]:

[pic].

[pic] Справжній коефіцієнт молекулярного зміни робочої суміші характеризує зміна обсягу газів при згорянні і равен:

[pic] Тиск наприкінці згоряння визначається по формуле:

[pic] де [pic]- ступінь підвищення тиску. Температура наприкінці згоряння визначається з рівняння сгорания:

[pic] (1.4.1.) де: [pic]- коефіцієнт використання тепла. Приймаємо [pic];

[pic]- нижча теплотворная палива. З [1] (додаток 3) принимаем.

[pic]. Середня молекулярна теплоємність для свіжого заряда:

[pic] Середня молекулярна теплоємність для продуктів сгорания:

[pic].

[pic] Підставляємо всі відомі дані в (1.4.1.) і наводимо його до квадратному уравнению:

[pic].

[pic].

[pic] На цьому рівняння визначаємо значення температури [pic]:

[pic].

[pic].

1.5. Процес расширения.

Значення тиску [pic] і температури [pic] газів у кінці процесу розширення розраховують по рівнянням политропического процесса:

[pic] де [pic]- ступінь наступного расширения:

[pic] де [pic]- ступінь попереднього расширения:

[pic].

[pic].

[pic].

[pic] Для перевірки теплового розрахунку правильності вибору параметрів процесу випуску використовуємо формулу проф. Є. К. Мазинга:

[pic] Ухвалена початку розрахунку значення [pic]. Відхилення — менш як процента.

1.6. Визначення середнього індикаторного давления.

Теоретичне середнє индикаторное тиск можна визначити по побудованої індикаторної диаграмме:

[pic] де [pic]- площа індикаторної діаграми (a, з, z, z ", b, a), мм2;

[pic]- масштаб індикаторної діаграми по осі тисків (1 мм = [pic]Мпа);

[pic]- довжина індикаторної діаграми, мм. Величина середнього теоретичного індикаторного тиску підраховується аналітичним шляхом виходячи з формулы:

[pic].

[pic] Точність побудови індикаторної діаграми оцінюється коефіцієнтом погрешности:

[pic] Коефіцієнт [pic] ні перевищувати 3…4%.

[pic].

[pic] Справжнє середнє индикаторное тиск визначається по формуле:

[pic] де [pic]- коефіцієнт повноти індикаторної діаграми. Приймаємо [pic].

[pic] - втрати індикаторного тиску виконання допоміжних ходов.

[pic].

[pic].

1.7. Визначення основних розмірів двигуна і показників його паливної экономичности.

Визначимо середнє тиск механічних втрат надходжень у двигателе:

[pic] де [pic]- швидкість поршня за номінальної потужності. Середнє ефективне давление:

[pic] Механічний ККД двигателя:

[pic] З заданої величини ефективної потужності [pic], номінальною частоти обертання [pic], числа циліндрів [pic], тактности [pic] й середнього ефективного тиску [pic], визначається робочий обсяг циліндра двигуна по формуле:

[pic] З іншого боку, робочий обсяг циліндра равен:

[pic] де [pic]- діаметр циліндра, дм;

[pic]- хід поршня, дм. Діаметр циліндра визначається з выражения:

[pic] де [pic] - ставлення ходу поршня до діаметру циліндра. Приймаємо [pic].

[pic] Хід поршня:

[pic] По знайденим значенням [pic] і [pic] визначаємо основні параметри і показники двигателя:

. робочий обсяг цилиндра:

[pic].

. ефективна мощность:

[pic].

. ефективний крутний момент:

[pic].

. середня швидкість поршня:

[pic] Оцінка роботи двигуна, з погляду використання робочого обсягу, а також теплової та динамічної напруженості, проводиться у разі удільної літрової і поршневий мощностям:

[pic].

[pic] Як вимірювачів паливної економічності двигуна під час роботи його за номінальною потужності приймаються ефективний питома витрата топлива:

[pic] де [pic]- ефективний ККД двигуна. Вартовий витрата топлива:

[pic] Індикаторний ККД двигуна обчислюється по выражению:

[pic] де [pic];

[pic]- коефіцієнт надлишку воздуха;

[pic]- нижча теплотворная здатність палива, кДж/кг;

[pic]- коефіцієнт наполнения;

[pic]- щільність заряду на впуске, кг/м3:

[pic] де У — питома газова стала. [pic].

[pic].

[pic].

[pic].

[pic].

[pic] Результати теплового розрахунку двигуна та її основні розміри наведені у таблиці 1:

Таблиця 1 |Тиск газів, МПа |[pic] |0,092 | | |[pic] |4,563 | | |[pic] |7,3 | | |[pic] |7,3 | | |[pic] |0,3811| |Температура газів, До? |[pic] |336,7 | | |[pic] |971 | | |[pic] |2195 | | |[pic] |1343 | |Середнє тиск, МПа |[pic] |0,7697| | |[pic] |0,9531| |ККД |[pic] |0,5122| | | |5 | | |[pic] |0,8075| | | |8 | | |[pic] |0,4136| | | |8 | |Питома ефективний витрата |[pic] |203,37| |палива | | | |Розміри двигуна |[pic] |117,6 | | |[pic] |112 | | |[pic] |1,1586|.

1.8. Побудова індикаторної диаграммы.

Після закінчення розрахунку робочого циклу двигуна розпочинаємо побудові індикаторної діаграми. Індикаторна діаграма будується поєднаною: теоретична і справжня в координатних вісях [pic], в якій із осі ординат відкладається тиск газів у циліндрі в МПа, а, по осі абсцис — повний обсяг цилиндра.

Розміри індикаторної діаграми по осі абсцис (обсяги) приймаємо 130 мм, висота по осі ординат (тиск) — 180 мм.

На осі абсцис відкладаємо довільний відрізок, який зображає обсяг камери згоряння [pic]. Потім в цій осі відкладаємо у прийнятому масштабі объемы:

[pic]; [pic].

[pic].

[pic].

[pic].

Вибираємо масштаб тисків: [pic].

У прийнятому масштабі тисків по осі ординат відзначають точки [pic], [pic], [pic], [pic], [pic], [pic], відповідні давлениям: [pic], [pic], [pic], [pic], [pic], тиск [pic], перше їх відповідає точці [pic] на осі абсцис, друге — точці [pic].

Через точки [pic], [pic] і [pic] проводимо прямі, паралельні осі абсцис. Крапки [pic] і [pic] з'єднуються политропой стискування, а точки [pic] і [pic] - политропой розширення. Проміжні точки цих кривих визначаються з умови, кожному значенням [pic] на осі абсцис відповідають такі значення давлений:

[pic] - для политропы сжатия;

[pic] - для политропы розширення, де [pic] і [pic] - шукані тиску в проміжних точках на политропах стискування і расширения;

[pic] - ставлення обсягів, виражених у одиницях довжини (по чертежу);

[pic] і [pic] - показники политроп стискування і. Результати підрахунків ординат точок политроп запишемо в таблицю 3:

Таблиця 3 |[pic] |[pic] |политропа стискування |политропа розширення | | | |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] | |7,2 |17,1 |49,1 |114 |4,52 |- |- |- | |10 |12,3 |31,3 |72 |2,88 |- |- |- | |10,5 |11,7 |- |- |- |19.2 |183 |7.30 | |20 |6,2 |12,1 |28 |1,11 |8.8 |84 |3.37 | |30 |4,1 |6,9 |16 |0,64 |5.4 |52 |2.07 | |40 |3,1 |4,7 |11 |0,43 |3.9 |37 |1.47 | |50 |2,5 |3,4 |8 |0,32 |2.9 |28 |1.12 | |100 |1,2 |1,3 |3 |0,12 |1.3 |12 |0.49 | |110 |1,1 |1,2 |3 |0,11 |1.1 |11 |0.44 | |123 |1 |1 |2 |0,09 |1 |10 |0.38 |.

2. Динамічний розрахунок двигателя.

Основною метою динамічного розрахунку є визначення зусиль і моментів, які у кривошипно-шатунном механізмі встановлення закономірностей зміни за робочий цикл двигателя.

На поршень діють сили тиску газів [pic] і сили інерції [pic] мас деталей кривошипно-шатунного механізму, які роблять возвратнопоступальний движение.

2.1. Визначення сили тиску газов.

Сила тиску газів визначається по формуле:

[pic], (2.1.1.) де [pic] - поточне значення тиску газів по індикаторної діаграмі, МПа;

[pic] - діаметр циліндра, м.

Для подальших розрахунків необхідно побудувати графік зміни сили тиску газів у функції кута повороту колінчатого вала.

І тому необхідно індикаторну діаграму, побудовану в координатах [pic], перебудувати в координатах [pic]. У цьому діаграмі зміна тиску газів у циліндрі протягом робочого циклу є функцією кута повороту кривошипа [pic]. Таку діаграму називають розгорнутої діаграмою. І на цій діаграмі показано надлишкове тиск на поршень:

[pic].

Індикаторну діаграму перебудовують в розгорнуту методом Брикса: нижче індикаторної діаграми на діаметрі, відповідному ходу поршня, будується півколо радіусом, рівним половині відрізка [pic]. Вправо по горизонталі відкладається відрізок, поправка Брикса, рівний [pic], де [pic]- радіус кривошипа; [pic]- ставлення радіуса кривошипа до довжини шатуна. Приймаємо [pic].

На цьому нового центру [pic] проводимо промені через кожні 30? до перетину з полуокружностью. Крапки перетину цих променів з полуокружностью проектуються на криві политроп стискування і індикаторної діаграми. Отримані точки перетину зносимо за горизонталлю вправо на вертикальні лінії відповідних кутів [pic] розгорнутої діаграми. Провівши через знайдені точки криву, одержимо розгорнуту індикаторну діаграму за робочий цикл.

Сила тиску газів на поршень підраховується за такою формулою (2.1.1.), і величини цієї сили кожному за кута повороту колінчатого валу записуються в таблицю 4.

Для визначення газових сил [pic] по розгорнутої діаграмі тисків [pic] необхідно перелічити масштаб:

[pic] де [pic]- площа поршня, [pic].

[pic].

[pic].

2.2. Визначення сил инерции.

Чинна на поршень сила інерції мас, які роблять возвратнопоступальний рух, равна:

[pic], де [pic] - сила інерції першого порядка;

[pic] - сила інерції другого порядку; Следовательно,.

[pic], де [pic].

[pic]- маса поршневого комплекту, кг;

[pic]- маса шатуна, кг. Значення мас деталей кривошипно-шатунного механізму приймаємо з [1] (додаток 4):

Поршень: [pic] [pic].

Шатун: [pic] [pic] Кутова швидкість обертання колінчатого валу равна:

[pic] Визначивши сили [pic] і [pic], будуємо зведений графік сил, діючих на поршень.

2.3. Визначення сил, діючих на шатунную шийку колінчатого вала.

На шатунную шийку діють дві сили: сила [pic], діюча по шатуну, і відцентрова сила інерції [pic]. Сила, діюча по шатуну, визначається по уравнению:

[pic], де [pic]- кут відхилення осі шатуна від осі циліндра при повороті колінчатого валу на кут [pic]. Відцентрова сила інерції равна:

[pic], де [pic];

[pic]- неврівноважена частина колінчатого вала;

[pic]- маса шатуна. Геометрична сума сил [pic] і [pic] утворює результуючу силу [pic], діючу на шатунную шийку. Сила [pic] розкладається на дві складові: 1. сила [pic] - радіальна, діюча по радіусу кривошипа:

[pic] 2. сила [pic]- тангенциальная, перпендикулярна радіусу кривошипа:

[pic] Результуючий вектор сила [pic] підраховується по формуле:

[pic] Отримані значення всіх сил в різних кутках повороту колінчатого валу наведені у таблиці 4:

Таблиця 4 |[pic]|Силы, М | | |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] | |0 |49.3 |-19 732.9|-19 683.7|0.0 |-19 683.7|-11 512.6|31 196.3 | |30 |-78.8 |-15 644.9|-15 723.7|-11 377.5|-11 587.4| |25 750.0 | |60 |-78.8 |-5920.5 |-5999.3 |-6636.5 |-504.1 | |13 727.5 | |90 |-78.8 |3945.9 |3867.0 |3867.1 |-2232.5 | |14 278.7 | |120 |-78.8 |9866.0 |9787.2 |6125.6 |-8965.1 | |21 374.3 | |150 |-78.8 |11 698.0 |11 619.2 |3212.0 |-11 562.5| |23 297.6 | |180 |-78.8 |11 839.7 |11 760.9 |0.0 |-11 760.9| |23 273.6 | |210 |-13.8 |11 698.2 |11 684.4 |-3228.8 |-11 627.5| |23 364.3 | |240 |230.5 |9867.3 |10 097.8 |-6318.6 |-9250.3 | |21 703.1 | |270 |893.6 |3948.8 |4842.3 |-4841.9 |-2796.4 | |15 106.0 | |300 |3011.7 |-5916.7 |-2905.0 |3213.7 |-243.3 | |12 187.3 | |330 |12 905.8 |-15 642.1|-2736.4 |1980.6 |-2016.0 | |13 672.9 | |360 |43 544.7 |-19 732.9|23 811.8 |0.0 |23 811.8 | |12 299.2 | |390 |39 889.7 |-15 647.6|24 242.1 |17 536.2 |17 869.3 | |18 652.7 | |420 |12 758.0 |-5924.3 |6833.7 |7559.2 |575.9 | |13 294.8 | |450 |6116.9 |3942.9 |10 059.9 |10 061.2 |-5805.7 | |20 028.8 | |480 |3869.8 |9864.8 |13 734.5 |8598.1 |-12 580.1| |25 580.9 | |510 |3003.8 |11 697.8 |14 701.6 |4065.7 |-14 629.8| |26 456.7 | |540 |1409.3 |11 839.7 |13 249.0 |0.0 |-13 249.0| |24 761.7 | |570 |49.3 |11 698.4 |11 747.6 |-3245.0 |-11 690.5| |23 428.9 | |600 |49.3 |9868.6 |9917.8 |-6204.6 |-9086.0 | |21 512.8 | |630 |49.3 |3951.7 |4001.0 |-4000.2 |-2311.3 | |14 391.0 | |660 |49.3 |-5912.9 |-5863.6 |6487.0 |-489.6 | |13 643.1 | |690 |49.3 |-15 639.4|-15 590.2|11 287.5 |-11 483.5| |25 617.0 |.

На підставі розрахунків будуємо графік сил [pic].

2.4. Побудова діаграми тангенциальных сил.

Під діаграмою сил [pic], [pic], [pic] побудуємо сумарну діаграму тангенциальных сил [pic], діючих на шатунную шийку колінвалу для кожного циліндра, використовуючи дані з табл. 4. Позитивні значення сили [pic] відкладаються вгору по осі абсцис, а негативні - вниз.

Для двигунів з рівномірним чергуванням спалахів кут усунення графіка тангенциальной сили щодо графіка на першому циліндра визначається по формуле:

[pic], де [pic]- число циліндрів двигателя;

[pic]- порядковий номер вспышки;

[pic]- інтервал між спалахами. Визначивши кути усунення всім циліндрів і використовуючи графік тангенциальной сили на одне циліндра, заповнимо таблицю 5:

Таблиця 5 |Кут |Значення тангенциальных сил для |[pic]|[pic] | |поворота|соответствующих циліндрів, М | | | |колінвал| | | | |а | | | | |[pic] | | | | |[pic] |530 |1060 |1590 |2120 |2650 | |[pic] |17 |41 |67 |87 |100 | |[pic] |26.78 |64.60 |105.6 |137.1 |157,552 |.

Крутящий момент двигуна [pic]: змінюється по прямий лінії від значення [pic] при холостому ході до номінального моменту [pic] за номінальної частоті обертання. На безрегуляторной ветви:

[pic] Вартовий витрата топлива:

[pic] де [pic]- максимальний витрата топлива:

[pic] де [pic]- питома витрата палива за номінальної потужності, г/кВт ч.

[pic].

[pic] Вартовий витрати на безрегуляторной галузі характеристики зменшується до значення [pic].

[pic]. Результати підрахунків, необхідних побудови регуляторної характеристики, показані в таблиці 7.

Таблиця 7 |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] | |2862 |0 |0 |8,01 |2250 | |2650 |567,8 |157,552 |32,04 |203.37 | |2120 |617.6 |137.1 |31.2 |217.5 | |1590 |634.3 |105.6 |29.7 |360 | |1060 |582.0 |64.60 |27.9 |630 | |530 |482.5 |26.78 |25,63 |957.1 |.

4.

Заключение

.

Перший розділ курсового проекту «Тепловий та динамічний розрахунок двигуна» виконаний у відповідність до завданням з урахуванням методичної і навчальної технічної литературы.

Розраховані показники робочого циклу, роботи, розмірів, кінематики і динаміки проектованого двигуна від прототипу паливної экономичностью і габаритними розмірами. Зниження питомої витрати палива на 17 г/кВт год досягнуто зменшенням ходу і діаметра поршня, тобто. зниженням габаритів, швидкості та збільшення втрат на тертя. Загалом із виконаного проекту йдуть висновки: 1. Чи обгрунтовані вихідні дані для проектування ефективного двигуна за завданням з урахуванням прототипу і методичних рекомендацій. 2. Розраховані із застосуванням ЕОМ робочий цикл, роботу і розміри двигуна, його удільні потужності і паливні показники, кінематика і динаміка, регуляторна (нагрузочная) характеристика. Проектований двигун відрізняється підвищеною паливної экономичностью і меншими габаритами. 3. Отримано навички розрахунку досвід оформлення матеріалів з проектування автотракторного двигуна, відповідального сучасним технічним требованиям.

5. Список використаної литературы.

1. Климанов А. В. Курсове проектування з теорії і розрахунку автотракторних двигунів. — Самара, 2002. 2. Двигуни внутрішнього згоряння. Конструювання і розрахунок на міцність поршневих і комбінованих двигунів. — М.: Машинобудування, 1984. 3. Колчин А.І., Демидів В. П. Розрахунок автомобільних і тракторних двигунів. — М.: Вищу школу, 1980. 4. Климанов А. В., Лінюхів Г. А. Теорія, розрахунок і аналіз роботи автотракторних двигунів. — Самара, 2002. 5. Ніколаєнко А.В. Теорія, конструкція і розрахунок автотракторних двигунів. — М.: Колос, 1992.

Приложения Тепловой розрахунок ДВС дизеля — результати розрахунку ЭВМ.

Самаpский сільськогосподарський институт.

Кафедpа ~Тpактоpы і автомобили~.

Тепловий pасчет дизельного двигателя Исходные дані: Ступінь стискування 17.2.

Наявність наддуву Нет.

Коефіцієнт надлишку повітря 1.5.

Ефективна потужність Ne, кВт 157.552.

Нижча теплота сгоpания, кДж/кг 42 790.

Частота вpащения колінчатого валу, об./хв 2650.

Коефіцієнт підвищення тиску пpи наддуве 1.

Теоpетически необхідне у повітря, кг возд./кг топл. 14.452.

Pасчетные дані: Тиск газів, МПа: pr .105 pa 9.19 9695E-02 pc 4.562 941 pz 7.300 706 pb .3 811 252 Темпеpатуpа газів, До Tr 873.5644.

Ta 336.721.

Tc 970.9865.

Tz 2195.082.

Tb 1341.944 Сp. индикатоpное тиск, МПа Pi (I) 1.3 289.

Pi .953 124 ККД hi .5 122 523 hm .8 075 801 he .4 136 848 Питома ефективний pасход палива, г/(кВт*час) ge .2 033 718 Pасход палива, кг/час Gt 32.4 163 Хід поpшня, мм P. S 117.6 Диаметp поpшня, мм D 112 Pабочий обсяг цилиндpа, л Vh 1.154 543 Литpаж двигуна, л Vл 9.268 815 Питома литpовая потужність, кВт/л Nл 16.7261 Питома поpшневая потужність, кВт/дм¤ Nп 19.6699.

Составляющие теплового балансу: Теплота еквівалентна ефективної роботи, Дж/c Qe 157 552 Теплота віднесена з газами, Дж/c Qп 132 673.9 Теплота неврахованих потеpь, Дж/c Qост 90 624.42 Загальна кількість теплоти, Дж/c Qo 380 850.3.

Динамічний розрахунок ДВС — результати розрахунку ЭВМ.

alf Pr Pc Py T > 0 49.3 -11 512.6 -19 732.9 0.0 > 30 -78.8 -11 512.6 -15 644.9 -11 377.5 > 60 -78.8 -11 512.6 -5920.5 -6636.5 > 90 -78.8 -11 512.6 3945.9 3867.1 > 120 -78.8 -11 512.6 9866.0 6125.6 > 150 -78.8 -11 512.6 11 698.0 3212.0 > 180 -78.8 -11 512.6 11 839.7 0.0 > 210 -13.8 -11 512.6 11 698.2 -3228.8 > 240 230.5 -11 512.6 9867.3 -6318.6 > 270 893.6 -11 512.6 3948.8 -4841.9 > 300 3011.7 -11 512.6 -5916.7 3213.7 > 330 12 905.8 -11 512.6 -15 642.1 1980.6 > 360 43 544.7 -11 512.6 -19 732.9 0.0 > 390 39 889.7 -11 512.6 -15 647.6 17 536.2 > 420 12 758.0 -11 512.6 -5924.3 7559.2 > 450 6116.9 -11 512.6 3942.9 10 061.2 > 480 3869.8 -11 512.6 9864.8 8598.1 > 510 3003.8 -11 512.6 11 697.8 4065.7 > 540 1409.3 -11 512.6 11 839.7 0.0 > 570 49.3 -11 512.6 11 698.4 -3245.0 > 600 49.3 -11 512.6 9868.6 -6204.6 > 630 49.3 -11 512.6 3951.7 -4000.2 > 660 49.3 -11 512.6 -5912.9 6487.0 > 690 49.3 -11 512.6 -15 639.4 11 287.5.

alf Z Rш Prez > 0 -19 683.7 31 196.3 -19 683.7 > 30 -11 587.4 25 750.0 -15 723.7 > 60 -504.1 13 727.5 -5999.3 > 90 -2232.5 14 278.7 3867.0 > 120 -8965.1 21 374.3 9787.2 > 150 -11 562.5 23 297.6 11 619.2 > 180 -11 760.9 23 273.6 11 760.9 > 210 -11 627.5 23 364.3 11 684.4 > 240 -9250.3 21 703.1 10 097.8 > 270 -2796.4 15 106.0 4842.3 > 300 -243.3 12 187.3 -2905.0 > 330 -2016.0 13 672.9 -2736.4 > 360 23 811.8 12 299.2 23 811.8 > 390 17 869.3 18 652.7 24 242.1 > 420 575.9 13 294.8 6833.7 > 450 -5805.7 20 028.8 10 059.9 > 480 -12 580.1 25 580.9 13 734.5 > 510 -14 629.8 26 456.7 14 701.6 > 540 -13 249.0 24 761.7 13 249.0 > 570 -11 690.5 23 428.9 11 747.6 > 600 -9086.0 21 512.8 9917.8 > 630 -2311.3 14 391.0 4001.0 > 660 -489.6 13 643.1 -5863.6 > 690 -11 483.5 25 617.0 -15 590.2.