Водоотведение селища Піскове з доочищенням стічних вод

| |Запровадження |5 | |1. |Мережа водовідведення |7 | |1.1. |Визначення розрахункових витрат |8 | |1.1.1. |Витрата стічних вод мовби заводу музичних інструментів |8 | |1.1.2. |Витрата стічні води від пасажирського будинку |10 | |1.1.3. |Витрата стічні води від залізничної станції |10 | |1.1.4. |Витрата стічні води від назви населеного пункту |11 | |1.1.5. |Витрата стічних вод мовби від общественно-бытовых об'єктів |12 | |1.2. |Гідравлічний розрахунок каналізаційної мережі |13 | |1.2.1. |Трасування каналізаційної мережі |13 | |1.2.2. |Визначення початковій глибини закладення вуличної | | | |каналізаційної мережі |13 | |1.2.3. |Нормативні дані до розрахунку каналізаційної мережі |13 | |1.2.4. |Гідравлічний розрахунок каналізаційної мережі |13 | |1.3. |Визначення розрахункових витрат дощових вод |23 | |1.4. |Техніко-економічне порівняння варіантів за вибором | | | |системи водовідведення |28 | |1.5. |Вихідні дані до розрахунку головних параметрів | | | |полураздельной системи водовідведення |29 | |2. |Місцеві очисні споруди |38 | |2.1. |Дощова мережу |39 | |2.1.1. |Розрахункові витрати дощових стічні води |39 | |2.1.2. |Гідравлічний розрахунок дощовій мережі |41 | |2.2. |Виробнича мережу |41 | |2.2.1. |Розрахункові витрати виробничих стічні води |42 | |2.2.2. |Гідравлічний розрахунок виробничої мережі |42 | |2.3. |Побутова мережу |42 | |2.3.1. |Розрахункові витрати побутових стічні води |43 | |2.3.2. |Гідравлічний розрахунок побутової мережі |43 | |2.3.3. |Визначення добового витрати стічних вод мовби, вступників на | | | |місцеві очисні споруди |45 | |2.3.4. |Визначення концентрацій забруднень в стічних водах |45 | |2.3.5. |Визначення необхідного ступеня очищення стічні води |46 | |2.4. |Розрахунок споруд |52 | |2.4.1. |Розрахунок тонкослойного нефтеуловителя |54 | |2.4.2. |Разделочные резервуари |59 | |3. |Головні очисні споруди |63 | |3.1. |Визначення концентрацій забруднень |65 | |3.2. |Визначення необхідного ступеня очищення стічних вод мовби по | | | |зваженим речовин |66 | |3.3. |Визначення необхідного ступеня очищення по БПК20 |66 | |3.4. |Вибір методу очищення стічних вод мовби і технологічного схеми | | | |очисний станції |68 | |3.5. |Розрахунок споруд очисний станції |68 | |3.5.1. |Розрахунок приймальні камери |68 | |3.5.2. |Розрахунок горизонтальних песколовок з круговим рухом води| | | | |68 | |3.5.3. |Розрахунок песковых бункерів |73 | |3.5.4. |Розрахунок первинних відстійників |75 | |3.5.5. |Розрахунок аэротенков |78 | |3.5.6. |Розрахунок вторинних відстійників після аэротенков |85 | |3.5.7. |Розрахунок хлораторной і змішувача |86 | |3.5.8. |Розрахунок контактних резервуарів |88 | |3.5.9. |Розрахунок илоуплотнителей |90 | |3.5.10. |Розрахунок метантенков |94 | |3.5.11. |Розрахунок центрифуги |99 | |3.5.12. |Розрахунок мулових площадок-уплотнителей |99 | |3.5.13. |Розрахунок споруд доочищення біологічно очищених стічних| | | |вод |101 | |3.5.13.1|Расчет барабанних сіток |101 | |. | | | |3.5.13.2|Расчет швидких безнапорных фільтрів з двошарової завантаженням| | |. | |101 | |3.5.13.3|Резервуар очищеної води |105 | |. | | | |3.5.13.4|Подбор насосів |105 | |. | | | |3.6. |Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної | | | |установки ОС |105 | |3.6.1. |Розрахунок місцевих втрат напору в підводять сифонах | | | |первинних відстійників |105 | |3.6.2. |Розрахунок місцевих втрат напору в отводящих сифонах первинних| | | |відстійників |106 | |3.6.3. |Розрахунок місцевих втрат напору в розподільній чаші | | | |вторинних відстійників |106 | |3.6.4. |Розрахунок місцевих втрат напору в підводять сифонах | | | |вторинних відстійників |108 | |3.6.5. |Розрахунок місцевих втрат напору в отводящих сифонах вторинних| | | |відстійників |109 | |3.7. |План очисний станції |109 | |4. |Головна насосну станцію |113 | |4.1. |Прийомний резервуар |115 | |4.2. |Приміщення решеток-дробилок |115 | |4.3. |Машинне відділення |116 | |4.4. |Розрахунок насосної станції для перекачування стічних вод мовби |117 | |4.5. |Иловая насосну станцію і вентиляторна |123 | |5. |Техніко-економічні розрахунки |124 | | |Кошторисні розрахунки |125 | |5.1. |Визначення собівартості послуг каналізаційного | | | |підприємства |139 | |5.1.1. |Матеріали |139 | |5.1.2. |Електроенергія |139 | |5.1.3. |Заробітну плату |140 | |5.1.4. |Амортизація на повне відновлення |142 | |5.1.5. |Цехові і загальноексплуатаційні витрати |142 | |5.1.6. |Загальногосподарські витрати |143 | |5.1.7. |Витрати за змістом внутрішньобудинкових мереж |143 | |5.2. |Розрахунок економічну ефективність водоохоронних | | | |заходів |145 | |5.3. |Техніко-економічні показники проекту |149 | |6. |Охорона праці |150 | |6.1. |Запровадження |151 | |6.2. |Аналіз умов праці при експлуатації об'єктів | | | |водовідведення. Методи і кошти нормалізації. |152 | |6.3. |Санітарно-гігієнічні заходи, створені задля | | | |нормалізацію умов праці |154 | |6.3.1. |Мікроклімат виробничих приміщень |154 | |6.3.2. |Захист від шуму й вібрації |155 | |6.3.3. |Забезпечення освітленості виробничих приміщень та | | | |робочих місць |155 | |6.3.4. |Санітарно-технічний і побутове забезпечення працюючих |155 | |6.4. |Техніка безпеки |156 | |6.4.1. |Заходи, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації| | | |систем водовідведення |156 | |6.4.2. |Заходи, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації| | | |устаткування |157 | |6.4.3. |Організація навчання дітей і перевірка знань обслуговуючого | | | |персоналу |157 | |6.5. |Забезпечення засобами індивідуальної захисту працівників | | | |підприємств водовідведення |157 | |6.6. |Пожежна безпеку |158 | |6.7. |Заходи безпеки при роботах, що з реконструкцією | | | |головного колектора |160 | |6.7.1. |Загальні правила |160 | |6.7.2. |Розробка котловану з укосами |161 | |6.7.3. |Механізована розробка грунту |161 | |6.7.4. |Риття шурфів і криниць |162 | |6.7.5. |Вантажопідйомні пристрої і вантажно-розвантажувальні роботи| | | | |162 | |6.7.6. |Монтажні роботи |163 | |7. |Проект проведення робіт |164 | |7.1. |Вибір екскаватора |165 | |7.2. |Вибір монтажного крана |166 | |7.3. |Організація й технологія будівельного процесу |167 | |8. |Безпечна життєдіяльність в надзвичайні ситуації |170 | |8.1. |Вимоги до пункту знезараження рухомого складу |171 | |8.2. |Розрахунок потреби води задля забезпечення роботи пункту | | | |знезараження рухомого складу |174 | |8.3. |Організація водовідведення зараженої води та її | | | |дезактивація |176 | |8.4. |Загальні висновки |179 | |9. |Науково-дослідний розділ |180 | | |Список літератури |190 |.

В дипломному проекті всі розрахунки зроблено з огляду на вимоги з охорони довкілля та раціонального використання водних ресурсів. Населений пункт лежить у районі міста Ярославль. Глибина промерзання — 1.4 м; грунтових вод залягають на глибині 5.5 м. У населеному пункті діють завод Музичних інструментів, дві школи, клуб, пральня, лазня, фабрика-кухня, їдальня. На залізничної станції є локомотивне депо, вантажний двір, склад дизельного палива, матеріальний склад. Відповідно до проектом в населеному пункті виробляється реконструкція повної роздільної системи водовідведення в полураздельную. Гідравлічний розрахунок каналізаційної мережі виконано на ЕОМ. За результатами розрахунків побудований профіль головного колектора. Представлені профілі руху стічної води та мулу по спорудам. У дипломному проекті також розроблено місцеві очисні споруди (МОС) локомотивного депо, і навіть поверхневих стоків залізничної станції. Забруднені стічні води вступають у прийомний резервуар, потім у тонкослойный нефтеуловитель, після якого подаються у каналізаційну мережу селища. У дипломному проекті вироблено техніко-економічне порівняння варіантів за вибором системи водовідведення. За проведеними розрахунках найбільш вигідною з економічної й екологічної погляду є полураздельная система. Головна насосну станцію (ГНС) розташована біля селища споруд. Вона запроектована полузаглубленной з круглої у плані підземної частиною розділеної їх на відділення герметичною перегородкою: мокре, де є гратидробарки РД-600 і сухе, у якому розташований машинний зал з насосами. Кількість встановлених насосів — 5, з яких — два резервних, один насос входить у роботу в дощ і дві робочі насоса. Представлений генплан очисний станції (ОС) зі допоміжними будинками та спорудами. Вибір схеми очищення зроблено з урахуванням мінімізації витрат за реконструкцію виходячи з аналізу кількості стічних вод мовби до (Q = 13 775.72 м3/сут) і після реконструкції (Q = 38 083.6 м3/сут) і концентрації забруднень. Через війну додатково до наявних спорудам (песколовки, первинні і вторинні відстійники, аэротенки-смесители, контактні резервуари) були додано дві песколовки, вторинний відстійник та Блок доочищення стічні води (СВ). У дипломному проекті також розробили такі розділи: ППР, безпеку життєдіяльності в надзвичайні ситуації, охорона праці, техніко-економічні розрахунки, і навіть науково-дослідний розділ. У проекті проведення робіт представлені: схема монтажу нового общесплавного колектора полураздельной системи, циклограмма виробництва даних робіт. Представлений також проект організації будівництва у вигляді календарного плану реконструкції водовідведення селища і залізничної станції. У розділі ‘'Безпека життєдіяльності у надзвичайній ситуації'' розроблено водопостачання і водовідведення пункту дезактивації рухомого складу за умов зараження місцевості радіацією. У розділі ‘'Охорона праці'' викладено вимогами з експлуатації системи водовідведення й вимоги стосовно техніці безпеки при реконструкції головного колектора. Собівартість 1 м³ очищеної стічної води, певна розділ ‘'Техникоекономічні розрахунки'' становить 1.7 тыс. руб/м3. Відповідно до завданням в науково-дослідному розділі проекту представлена роздруківка комп’ютерної бази даних бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санітарна техніка.'', створеної EXCEL MS Office.

СЕТЬ.

ВОДООТВЕДЕНИЯ.

1.1. Визначення розрахункових расходов.

1. Витрата стічних вод мовби заводу музичних инструментов.

По завданням витрата стічних вод мовби заводу музичних інструментів становить 800м3/сут. У додаткових даних до завдання наведено розподіл витрат за змінах. Максимальні секундні витрати виробничих стічних вод визначено по формуле:

Qсм * Kч * 1000 qпр= (((((((, л/с,.

(1.1).

Tсм * 3600.

где Qсм — витрата виробничих стічні води на зміну, м3/см; Кч — коефіцієнт годинниковий нерівномірності, приймається за завданням; Tсм — тривалість зміни, год. Витрата побутових стічні води заводу музичних інструментів позмінно визначено по формуле:

побут nб * Nр qсм = ((((, м3/см,.

(1.2).

где nб — норма водовідведення побутових стічних вод мовби одного працюючого, приймається по [2]; Np — число що працюють у зміну, чол. Секундний витрата побутових стічних вод мовби визначено по формуле:

n1*Np qбыт = (((, л/с,.

(1.3).

где n1 — норма водовідведення одну людину за годину максимального водоспоживання, приймається по [2]. Витрата душових стоків позмінно визначено по формуле:

душ nq * t * Nдс.

Qсм = (((((, м3/см,.

(1.4).

где nq — норма водовідведення однією душову сітку, приймається по [2]; t — тривалість роботи душа після закінчення зміни; Nдс — число душових сіток в групових душових, визначається за кількістю осіб у одну душову сітку, що працюють у зміні, залежно від групи санітарної характеристики производства.

Количество душових сіток кожної зміни визначено по формуле:

Np * p nсет = (((,.

(1.5) b.

где p — відсоток які мають душем, приймається за завданням; b — норма однією душову сітку для холодних чи гарячих цехів, чол. Секундний витрата душових вод визначено у відповідність до рекомендаціями [2] за такою формулою: qдуш = 0.2 * Nдс = 0.2*15 = 3л/с,.

(1.6).

Определение витрат виробничих стічні води наведено в таблиці 1.1, а витрат побутових і душових стічних вод мовби — в таблиці 1.2.

Визначення витрат виробничих стічних вод мовби заводу музичних інструментів: таблиця 1.1 |номер |витрата в смену,|продолжитель|коэффициент |максимальний | |зміни |Qсм, м3/см |ность, Tсм, |годинниковий |секундний | | | |год |нерівномірності |витрата, qпр, | | | | |Kч |л/с | |1 |300 |8 |1.5 |15.6 | |2 |300 |8 |1.5 |15.6 | |3 |200 |8 |1.5 |12.5 |.

Таким чином, максимальний секундний витрата виробничих стоків від заводу музичних інструментів становить 15.6л/с.

Визначення витрат побутових і душових стічні води заводу музичних інструментів: таблиця 1.2 | | | |побутові ст. води |душові ст.в. |торб. витрата| |див |Np, |Nдс | |побут | |qб, |nд, |душ |qд, |Qсм |q, | | |чол.| |nб |Qсм |n1 |л/с |л/ч |Qсм |л/с |м/см |л/с | | | | | |м/см | | | |м/см | | | | |1х |100 |15 |25 |2.5 |9.4 |0.26 |500 |5.6 |3 |10.4 |3.3 | |1г |50 | |45 |2.25 |14.1 |0.06 | | | | | | |1х |100 |15 |25 |2.5 |9.4 |0.26 |500 |5.6 |3 |10.4 |3.3 | |1г |50 | |45 |2.25 |14.1 |0.06 | | | | | | |1х |100 |15 |25 |1.75 |9.4 |0.18 |500 |3.7 |3 |6.8 |3.3 | |1г |50 | |45 |1.35 |14.1 |0.12 | | | | | |.

Розрахунковим витратою заводу музичних інструментів є сума максимальних секундних витрат виробничих, побутових і душових вод в зміну максимального водовідведення: q=18.92л/с.

1.1.2. Витрата стічні води від пасажирського здания.

Стічні води від пасажирського будівлі і чергових кімнат потягових бригад вступають у селищну мережу водовідведення як зосереджений расход.

За завданням добовий витрата від пасажирського будинку становить 30м3/сут.

Максимальний секундний витрата составляет:

Qсут * 1000 30 * 1000 qп.зд.= (((((= (((((= 0.35л/с.

T * 3600 24 * 3600.

Добовий витрата від чергових кімнат потягових бригад на 25 ліжок визначено у таблиці 1.4.

3. Витрата стічні води від залізничної станции.

Локомотивне депо працює у 3 зміни. Витрати виробничих стічних вод мовби визначено за такою формулою (1.8).

Секундний витрата визначено по формуле:

N1 * n q= ((((, л/с,.

(1.7) t1 * 60.

где N1 — число одиниць виміру яких стоки відводяться рівномірно в перебігу t1 мин.

Обчислення добових і секундних витрат від залізничної станції зведені в таблицю 1.3.

Визначення витрат виробничих стічних вод мовби від залізничної станції: таблиця 1.3 |Найменування |Измерит|Число |Норма |Qсут, |T1, годину | max | |об'єктів |ялина |одиниць |водоотв. n,|м3/сут |чи t1, |qсек, | |водовідведення | |измер. |л/ед.изм | |хв. |л/с | |Обмивка стійл | | | | | | | |депо |1 ст. |9 |9000 |81 |16 год. |1.40 | |Реостатные | | | | | | | |випробування |1 тепл.|2 |200 |0.4 |1 год. |0.06 | |тепловозів | | | | | | | |Обмивка | | | | | | | |локомотивів |1 тепл.|2 |1700 |3.4 |10 хв. |2.83 | |Промивання | | | | | | | |товарних |1 вагон|20 |4000 |80 |15 хв. |8.88 | |вагонів | | | | | | |.

Крім виробничих стічних вод мовби вагонне депо скидає побутові і душові стічні води, розрахунок яких зведений в таблицю 1.4.

Визначення витрат побутових і душових стічних вод мовби від вагонного депо: таблиця 1.4 |Найменування | |у | | | |об'єктів |од. |потре- |Норма водовідведення |Витрата стічних | | | | | |вод | |водовідведення |измер.|бителей | |за годину макс.|Qсут, |qmaxсек| | | | |загальна n |водоотв. n1|м/сут |, | | | | | | | |л/с | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |душові води | | | | | | | |1,2,3 зміна |1 д.с.|25 |500 |(|18.76 |5 | |побут. сточ. води| | | | | | | |1,2,3 зміна |1 чел.|150 |25 |9.4 |11.25 |0.39 | |Черговому. комнаты|1 | | | | | | |потягових бригад|койка |25 |100 |10.4 |2.5 |0.07 |.

1.1.5. Витрата стічні води від населеного пункта.

В даному населеному пункті проживає 54 000 жителів. Середньодобовий витрата стічні води від назви населеного пункту визначається по формулі: n * N.

Qср.сут. = (((, м3/cут,.

(1.8).

где n — загальна добова норма водовідведення, n = 280 л/сут на чел;

N — кількість жителів, що у населеному пункте.

250 * 54 000.

Q ср. сут = (((((= 13 500 м3/сут.

Среднесекундный витрата стічних вод мовби від назви населеного пункту визначається по формулі: n * N qср.с. = ((((, л/с,.

(1.9).

24 * 3600.

250 * 54 000 qср.с. = (((((= 156.25 л/с,.

24 * 3600.

1.1.6. Витрати стічні води від общественно-бытовых объектов.

Согласно завданням в населеному пункті є кілька общественно-бытовых об'єктів (лазня, пральня, дві школи, фабрика-кухня, їдальня, клуб), обслуговуючих населення, постійно що у селищі. Витрати з посади цих об'єктів враховані в питомому водоотведении однієї жителя.

Добовий витрата стічних вод мовби від общественно-бытовых об'єктів визначено за такою формулою: n * Nр'.

Qсут = ((((, м3/сут,.

(1.10).

где n — добова норма водовідведення на одиницю виміру, л; прийнята по [2];

Nр — число одиниць виміру. Максимальний секундний витрата визначено по формуле:

n1 * Nр' q = (((, л/с.

(1.11).

где Nр' - число одиниць виміру перетворилася на годину максимального водоспоживання. Розрахункові витрати від об'єктів общественно-бытового призначення, що входять до удільне водовідведення однієї жителя зведені в таблицю 1.5.

Визначення витрат стічні води від об'єктів общественно-бытового призначення: таблиця 1.5 | |наимено-ва| | | | | | | | | | | |ние |од. |Т, |Nр |Nр' |n |n1 |Q, |q, |q, | | |об'єкта |ізм. |год | | | | |м/cут|м3/ч |л/с | |1 |їдальня |1блюдо |12 |1300 |108 |16 |16 |21 |1.7 |0.48 | |2 |лазня |1посет.|12 |750 |63 |180 |180 |135 |11.3 |3.15 | |3 |ф.-кухня |1усл.бл|12 |4000 |333 |16 |16 |64 |5.3 |1.48 | | | |. | | | | | | | | | | | |1 кг | | | | | | | | | |4 |пральня |сухий. |16 |1500 |94 |75 |75 |113 |7.1 |1.96 | | | |білизни | | | | | | | | | |5 |клуб |1место |8 |200 |200 |10 |0.9 |2 |0.2 |0.05 | |6 |школа № 1 |1место |6 |1500 |1500 |20 |2.7 |30 |4.1 |1.13 | |7 |школа № 2 |1место |6 |2000 |2000 |20 |2.7 |40 |5.4 |1.5 |.

1.2. Гідравлічний розрахунок каналізаційної сети.

1.2.1. Трасування каналізаційної сети.

В населеному пункті і залізничної станції запроектована повна роздільний система каналізації. Передбачено пристрій двох систем трубопроводів для збирання й відведення побутових наукових і виробничих стічних вод мовби й у дощових вод. Дощова мережу розглянута далее.

Трасування мережі здійснене з урахуванням рельєфу місцевості. Оскільки рельєф місцевості має яскраво виражений ухил убік річки, трасування зовнішньої каналізаційної мережі зроблена по пересіченій схемою. Вулична мережу протрассирована по объемлющим квартал лініях. З вуличної мережі стоки по основним колекторам найкоротшим шляхом відводяться у Ганно-Леонтовичевому чільний колектор і далі самопливом надходять на головну насосну станцію, по техніко-економічним міркувань розташовану біля річки на середині поселка.

1.2.2. Визначення початковій глибини закладення вуличної каналізаційної сети.

Начальная глибина закладення вуличної мережі прийнята із трьох умов: 1) в умовах промерзання грунту: hзал = hпром — a = 1.4 — 0.3 = 1.1 м;

(1.12) 2) в умовах механічної міцності: hзал = 0.7 + d = 0.7 + 0.2 = 0.9м;

(1.13) 3) в умовах приєднання внутрішньої мережі до вуличної: hзал = h + iвн * Lвн + z1 — z2 + (, м, (1.14) де h — глибина закладення дна труби біля віддаленого випуску з будинку, м; iвн — ухил внутриквартальной мережі; Lвн — довжина внутриквартальной мережі від самої віддаленого випуску з будинку до вуличної мережі, м; z1 — позначка землі на місці приєднання внутриквартальной мережі до вуличної, м; z2 — позначка землі біля віддаленого випуску з будинку, м; (- перепад між оцінками внутриквартальной і вуличної мережі, м. hзал = 0.85 + 0.008 * 108 + 65.8 — 65.2 + 0.05 = 2.36 м Приймаємо hзал = 2.36 м.

1.2.3. Нормативні дані до розрахунку каналізаційної сети.

Расчетное наповнення труб, мінімальні діаметри, розрахункові швидкості руху стічних вод мовби та схили труб прийнято відповідно до [1].

Гідравлічний розрахунок каналізаційної сети.

Гідравлічний розрахунок головного общесплавного колектора полураздельной сети.

Таблиця | | | | | | | | | |Відмітки |Глибина| |№ |L,|q, |d, | |i (L|V, |h/d|h, |Землі |Лотків |Води |залож. | | | | | |100| | | | | | | | | | | | | |0i | | | | | | | | | | |м |л/с |мм | | |м/с| |м |нач|кон|нач|кон|нач|кон|нач|кон| |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 |15 |16 |17 | |23-|28|1423|1.2|1.3|0.3|1.2|0.8|1.0|64.|64.|58.|58.|59.|59.|5.8|6.2| |29 |5 |.5 |5 | |7 |8 |5 |6 |62 |55 |70 |33 |76 |39 |6 |2 | |29-|28|1443|1.2|1.3|0.3|1.3|0.8|1.0|64.|64.|58.|57.|59.|59.|6.2|6.6| |36 |5 |.9 |5 | |7 | |5 |6 |55 |62 |33 |96 |39 |02 |2 |6 | |36-|25|1462|1.2|1.3|0.3|1.3|0.8|1.0|64.|64.|57.|57.|59.|58.|6.6|7.0| |54 |0 |.02 |5 |4 |6 |2 |5 |6 |62 |60 |96 |60 |02 |66 |6 |0 | |54-|55|2213|1.4|2 |0.1|1.7|0.7|1.0|64.|63.|56.|56.|57.|57.|8.4|6.9| |55 | |.4 | | |1 |7 |6 |6 |60 |00 |16 |05 |22 |11 |4 |5 | | | | | | |130.|Дюкер d = 300 мм | | |2 | | |70-|10|2213|1.4|2 |0.0|1.7|0.7|1.0|58.|63.|55.|55.|56.|56.|3.1|7.8| |71 | |.4 | | |2 |7 |6 |6 |46 |10 |30 |28 |36 |34 |6 |2 | |71-|10|500.|0.7|3 |0.0|1.4|0.7|0.5|63.|63.|55.|55.|55.|55.|7.8|7.8| |72 | |88 |5 | |3 |4 |3 |5 |10 |10 |28 |25 |83 |80 |2 |5 |.

Розрахунок дюкера.

Дюкер розраховується на зарегульований витрата, певний по формуле:

Wрег.

Q = ((((, л/с,.

24 * 3.6 де Wрег — обсяг регулюючих резервуарів (n = 2):

Wрег = 10 * F * (* hсут = 10 * 125 * 0.5 * 18 = 11 250 м³.

F — площа стоку, га;

(- коефіцієнт стоку; hсут — добовий максимум опадів, мм.

Q = ((((= 130.2 л/с;

24 * 3.6 Із кожної з 2 ниток дюкера проходить витрата q = Q/n = 130.2/2 = 65.1 л/с; d = 300 мм; V = 1.20 м/с; і = 0.0046. Втрати напору в дюкере становлять: H = і * L + hвх + (hпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.037 + 0.11 + 0 = 0.75 м.

Здесь Vд2 1.22 hвх = (вх * ((= 0.5 * ((= 0.037 м;

2g 19.6.

(Vд — Vзад)2 (1.2 — 1.2)2 hвых = (вых ((((= 1 * ((((= 0 м;

2g 19.6.

Vд2 ((.

1.22.

(hпов = 2 * (90(((* (((+ (() = 2 * 0.45 ((* 1.66 = 0.11.

2g 90 90.

19.6 Позначка рівня води в НДК становить 57.11 — 0.75 = 56.36 м. Позначка дна труби на початку ділянки 70 — 71 становитиме 56.36 — 1.06 = 55.30 м (поєднання в НДК вироблено за рівнем воды).

Розрахунок дюкера.

(повна роздільний система водоотведения).

Дюкер розраховується на витрата, певний по гидравлическому розрахунку виробничо-побутовий мережі водовідведення слова й рівний 127.68 л/с. Із кожної з 2 ниток дюкера проходить витрата q = Q/n = 127.68/2 = 63.84 л/с; d = 300 мм; V = 0.90 м/с; і = 0.0046. Втрати напору в дюкере становлять: H = і * L + hвх + (hпов + hвых = 0.0046 * 130 + 0.02 + 0.06 + 0 = 0.68 м.

Здесь Vд2 0.92 hвх = (вх * ((= 0.5 * ((= 0.02 м;

2g 19.6.

(Vд — Vзад)2 (0.9 — 0.88)2 hвых = (вых ((((= 1 * ((((= 0 м;

2g 19.6.

Vд2 ((.

0.92.

(hпов = 2 * (90(((* (((+ (() = 2 * 0.45 ((* 1.66 = 0.06.

2g 90 90.

19.6 Позначка рівня води в НДК становить 57.12 — 0.68 = 56.44 м. Позначка дна труби на початку ділянки 70 — 71 становитиме 56.44 — 0.34 = 56.10 м (поєднання в НДК вироблено за рівнем воды).

1.3. Визначення розрахункових витрат дощових вод.

Расчет дощовій мережі прийнято виробляти методом граничних інтенсивностей. Основна формула визначення необхідних витрат дощових вод qr; л/с має вид:

Zmid * A * F qr = (((((,.

(1.15) tr1.2n — 0.1.

где f — розрахункова площа стоку, га; Zmid — середнє коефіцієнта, що характеризує поверхню басейну стоку; tr — розрахункова тривалість дощу; n — параметр, (табл. 4. [1]); A — параметр, який вираховується по формуле:

lg p (.

A = 20n * q20 * (1 + ((),.

(1.16).

lg mr.

где q20 — інтенсивність дощу, л/с на га, для даної місцевості тривалість 20 хв при P = 1 рік, ([1] черт.1); mr — середня кількість дощів протягом року, ([1] табл.4); (- показник ступеня, приймається по [1]; P — період однократного перевищення розрахункової інтенсивності дощу, ([1] табл.5, 6, 7). За методом граничних інтенсивностей при устрої підземної внутриквартальной дощовій мережі, яка передбачається завданням на проектування: t = tcon + tp, мин,.

(1.17).

где tcon — час поверхневою концентрації; за наявності підземної внутриквартальной дощовій мережі tcon = 5 хв; tp — загальна тривалість потоку води трубами з початку колектора до аналізованого перерізу труби, мин:

Lp tp = 0.017 * ((, мин.

(1.18).

Vp де Lp — довжина розрахункових ділянок колектора, м; Vp — розрахункова швидкість руху води на відповідних ділянках колектора, м/с. Середнє значення коефіцієнта покриву Zmid у випадку обчислюється по формуле:

Zmid = Z1 * f1 + Z2 * f2 + … + Zn * fn, (1.19) де Z1, Z2, …Zn — коефіцієнти прийняті по (1, табл.9,10) в залежність від роду поверхні; f1, f2, …fn — площі різних поверхонь типового кварталу в частках від одиниці. Розрахунковий витрата дощових вод для гідравлічного розрахунку дощових мереж qcal; л/с, слід визначати, відповідно до [1], по формуле:

qcal = (* q2,.

(1.20).

где (- коефіцієнт, враховує заповнення вільної ємності мережі в останній момент виникнення у ній напірного режиму й по [1]. Оскільки розрахунковий витрата дощових вод залежить від часу протока по коллектору tp, то тут для зручності розрахунків дощовій мережі доцільно попередньо обчислити величину питомої стоку qуд л/с із першого га, при часу протока трубами tp = 0 по формуле:

Zmid * A1.2 qуд = (((((.

(1.21) tcon1.2n — 0.1.

Тогда розрахунок дощових вод qcal1, л/с, із площі стоку F при часу протока трубами tp = 0 визначається по формуле:

qcal1 = qуд * F.

(1.22).

Действительный розрахунковий витрата дощових вод у кожному сечении колектора обчислюється по формуле:

qcal = qуд * F * p = qcal1 * p, (1.23).

где p — коефіцієнт зменшення інтенсивності дощу, враховує дійсне час протока по коллектору (трубами). Значення коефіцієнта p кожному за розрахункового ділянки мережі слід вираховуватимуть за такою формулою: tcon 1.2n — 0.1 p = ((((),.

(1.24) tcon + tp q20 = 75л/с на 1га, p = 1 рік; mr = 150; (= 1.54; n = 0.71 tr = tcon + tp = 5. покрівля будинку Z = 0.28 20% асфальтові дороги Z = 0.275 30% газони Z = 0.038 50%.

Zmid = 0.28 * 0.2 + 0.275 * 0.3 + 0.038 * 0.5 = 0.157.

1.4 Техніко-економічне порівняння варіантів за вибором системи водоотведения.

В умовах підвищених вимог до стічних водам, сбрасываемым в водні об'єкти, особливе значення набуває проектування й будівництво полураздельной системи водовідведення. Під час цієї системі як производственно-бытовые води, а й перші, найзабрудненіші порції у воді, і навіть талі води скеровуються в очищення. Полураздельная система водовідведення обгрунтовано вважається найкращою з санітарно-гігієнічної погляду. Полураздельная система дорожче повної роздільної лише у випадках, коли за наявності потужного водного об'єкта не потрібно піддавати очищенні дощові й талі води. Якщо ці води по санітарно-гігієнічним умовам перед скиданням в водний джерело слід очищати, то полураздельная система здебільшого стає найдоцільнішою і з економічної погляду. У цьому дипломному проекті зроблено розрахунок реконструкції системи водовідведення назви населеного пункту і залізничної станції, розміщених у Ярославській області, з повної роздільної в полураздельную, і навіть визначено основні параметри полураздельной системи водоотведения.

Расчетная схема полураздельной системи водовідведення приведено на рис. 1.4.

Рис. 1.4. Схема общесплавного колектора полураздельной канализации.

Вихідні дані до розрахунку головних параметрів полураздельной системи водоотведения.

Исходными для розрахунку є: число розділювальних камер; масив додаткових среднесекундных витрат побутових наукових і виробничих стічні води придорожніх колекторах перед розділовими камерами, л/с. У цьому дипломному проекті среднесекундные витрати визначено за графіком. Оскільки розрахунковий витрата, відповідно до [1] визначається по формуле:

qрасч = kобщ * qср, л/с то, відклавши по осі абсцис среднесекундные витрати, а, по осі ординат — розрахункові витрати стічних вод мовби, будуємо графічну залежність kобщ = f (qср) використовуючи табл. 2 [1]. таблиця 1.15 |Середній витрата стічних | | | | | | |вод qср, л/с | |50 |100 |300 |500 | | |5 | | | | | |Загальний коефіцієнт | | | | | | |нерівномірності kобщ |2.5 |1.7 |1.6 |1.55 |1.5 | |Розрахунковий витрата | | | | | | |стічних вод мовби qрасч, л/с |12.5 |85 |160 |465 |750 |.

Тогда, знаючи розрахунковий витрата за результатами гідравлічного розрахунку побутової мережі водовідведення на ЕОМ, за графіком визначаємо среднесекундный витрата Qб; масив додаткових розрахункових витрат дощових вод придорожніх колекторах перед розділовими камерами, л/с, визначено за результатами гідравлічного розрахунку дощовій мережі водовідведення на ЕОМ для розділової камери № 1. Для інших розділювальних камер — пропорційно площами F басейну стоку (Qp); масив довжин ділянок головного колектора, м, визначено за планом селища (лист 1) — L; масив середніх глибин закладення ділянок головного колектора, Hкол, м; масив площ F басейну стоку, із яким відводяться поверхневі стічні води до розділовим камерах, га, визначено виходячи з розбивки басейну площею стоку; масив продолжительностей розрахункового дощу для дощових колекторів, прилеглих до розділовим камерах, хв, визначено за результатами гідравлічного розрахунку дощовій мережі водовідведення на ЕОМ для розділової камери № 1. Для інших камер — пропорційно довжині самого протяжного дощового колектора, примикає до цієї розділової камері; Lк — концентрація забруднень в побутових стічних водах, мг/л (БПК, зважені речовини, нафтопродукти); Lкп — концентрація забруднень в поверхневих водах, мг/л; Aк — припустимий скидання забруднень, мг/л; коефіцієнт стоку FSI; середньорічне кількість рідких атмосферних опадів, мм/год; середній шар весняного стоку, Hвс, мм; добове кількість атмосферних опадів, Hсут, мм; SIGMA — питома величина шкоди від скидання забруднених стічних вод мовби в водойму, руб/тыс.м3; Tоп — час спорожнювання регулюючих резервуарів; A1 — вартісної коефіцієнт, враховує вартість будівництва розділювальних камер і ливнеотводов; середня глибина закладення отводящего колектора, м; довжина отводящего колектора після регулюючих резервуарів. Таблиці вихідних даних, і результатів наведено. Розрахунки зроблено щодо чотирьох варіантів: полураздельная система водовідведення обмеженням рівня очищення до 5 мг/л; полураздельная система водовідведення без обмеження рівня очищення; повна роздільний система водовідведення (задано коефіцієнти поділу, рівні 0); общесплавная система водовідведення (задано коефіцієнти поділу, рівні 1). Після реконструкції на очисні споруди від назви населеного пункту і залізничної станції надходитиме зарегульований витрата рівний 500.88 л/с, у тому числі 255.24 л/с — производственно-бытовые стоки, а поверховий стік від селища становитиме: 500.88 — 255.24 = 245.64 л/с. Среднечасовой витрата дощових вод составит:

245.64 * 3.6 = 884.3 м3/ч За добу від селища на ОС надійде 884.3 * 24 = 21 223.3 м3 дощових вод. Під час розрахункового дощу від МОС ж.д. станції на головні ОС надходить 4126.8 м3/сут. Разом надходження стічних вод мовби на ОС під час розрахункового дощу составит:

13 775.72 + 21 223.3 + 4126.8 = 38 083.6 м3/сут. У рік ОС надійде 13 901 тыс. м3 стоків, тоді як реконструкції обсяг очищаемых СВ становив 5028 тыс. м3/год. Отже річний приріст потужності ОС становитиме: 13 901 — 5028 = 8873 тыс. м3/год, а середній приріст добової мощности:

Qср' - Qср = 13 901/365 — 5028/365 = 38.08 — 13.78 = 24.3 тыс. м3/сут.

МІСЦЕВІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

2.1. Дощова сеть.

В відповідність до сучасними санітарними вимогами про охорону водойм від забруднень у проекті передбачається пристрій дощовій мережі водовідведення територій локомотивного депо, вантажного двору, матеріального складу і складу дизельного палива. Ці зони характеризуються щодо великим забрудненням території, спланованої поверхнею землі й вирізняються високою ступенем благоустрою. Загальна територія, охоплена дощовій мережею, становить приблизно 15% від усієї площі залізничної станції. Відведення у воді з території локомотивного депо, вантажного подвір'я і складу дизельного палива здійснюється за підземної мережі з наступним підключенням їх до закритому коллектору чи з підземної мережі. Матеріал труб дощовій мережі обраний з урахуванням агресивності грунтових і стічні води, прочностных характеристик тощо. на станції використані залізобетонні, а під залізничними шляхами — чавунні труби. Для зниження і вирівнювання витрат дощових вод, вступників у місцеві очисні споруди, на дощовій мережі встановлено регулюючі резервуари [1]. Спорожнення резервуарів виробляється у протягом 24 годин після випадання розрахункового дощу. Зарегульовані по витраті і складу дощові стічні води вступають у дощову мережу залізничної станції і далі скеровуються в МОС.

2.1.1. Розрахункові витрати дощових стічних вод.

Регулирующие резервуари, відповідно до [1], розташовані перед відвідним дощовим колектором, куди трубопроводом надходять дощові води із території водозбору (локомотивне депо, вантажного двору, матеріального складу і складу дизельного палива). Ємність регулюючих резервуарів дощових вод визначену за формулі, м3:

Wрег = Wmax + Wср,.

Wmax = 10 * Hmax * (* F,.

Wср = 10 * Hср. сут * (* F, откуда:

Wрег = 10 * (Hmax + Hср. сут) * (* F, м3 (2.1).

где Hср. сут — середньодобове кількість опадів, мм; приймається по заданию;

Hср.сут — якомога більше опадів, мм; приймається по заданию;

(- загальний коефіцієнт стоку; прийнято (= 0.5;

F — площа об'єкта, із території якого збирається дощовій стік (площа водозбору), га; для вантажного подвір'я і складу дизельного палива F прийнята рівної всієї займаній ними площі; для локомотивного депо — з урахуванням смуги примикання за периметром шириною 20…30 м. З метою зручності експлуатації системи водовідведення кожному за об'єкта, з території якої збирається дощовій стік, влаштовуються два залізобетонних збірних прямокутних резервуара ємністю по 0.5 * Wрег, м3. На території локомотивного депо сумарна ємність регулюючих резервуарів составит:

Wрег.л.д = 10 * (18 + 1.42) * 0.5 * 7 = 679.7 м3. Прийнято щодо встановлення два резервуара W = 340 м³ каждый.

На території складу дизельного палива сумарна ємність регулюючих резервуарів составит:

Wрег.скл. = 10 * 19.42 * 0.5 * 5 = 485.5 м3 Прийнято щодо встановлення два резервуара W = 243 м³ каждый.

На території матеріального склада.

Wрег.мат = 10 * 19.42 * 0.5 * 7.1 = 689.4 м3.

На території вантажного двору сумарна ємність регулюючих резервуарів составит:

Wрег.г.д = 10 * 19.42 * 0.5 * 23.4 = 2272.1 м3 Прийнято щодо встановлення два резервуара Wрег. д = 1136 м³ каждый.

Суточный зарегульований витрата дощових стічних вод мовби від залізничної станції дорівнює сумарному обсягу регулюючих резервуарів, збирають поверхневі води з територій локомотивного депо (Wрег.л.д), вантажного двору (Wрег.г.д) матеріального складу (Wрег.мат) і складу дизельного палива (Wрег.скл.), м3/сут:

Qсут.д.в = Wрег.л.д + Wрег.г.д + Wрег. мат + Wрег.скл. (2.2).

Qсут.д.в = 679.7 + 2272.1 + 689.4 + 485.5 = 4126.8 м3/сут.

Эти стічні води рівномірно протягом доби надходять із регулюючих резервуарів в дощову мережу водовідведення залізничної станції. Розрахункові секундні витрати дощових стічні води з територій локомотивного депо (qл.д), вантажного двору (qг.д), матеріального складу (qмат) і складу дизельного палива (qскл) становлять, л/с:

Wрег.л.д 679.7 qл. д = ((((= ((((= 7.9 л/с;

(2.3).

3.6 * Tо 3.6 * 24.

Wрег.г.д 2272.1 qг. д = ((((= ((((= 26.3 л/с;

(2.4).

3.6 * Tо 3.6 * 24.

Wрег.мат 689.4 qмат = ((((= ((((= 8 л/с;

(2.5).

3.6 * Tо 3.6 * 24.

Wрег.скл 485.5 qскл = ((((= ((((= 5.6 л/с,.

(2.6).

3.6 * Tо 3.6 * 24 де Tо — тривалість спорожнювання регулюючих резервуарів; приймається Tо = 24 ч.

2.1.2. Гідравлічний розрахунок дощовій сети.

Гидравлический розрахунок дощовій мережі у проекті зроблено лише регулюючими резервуарами визначення діаметра і глибини закладення колектора до МОС. Найменший діаметр внутриплощадочной дощовій мережі прийнято 200 мм. Наповнення труб призначається повним. Відповідно до розрахунковими видатками, л/с, певними по формулам (3), (4), (5), і рельєфом місцевості по таблицям [8] підбираються за повної наповненні діаметри та схили труб, а також швидкість руху стоків в трубопроводі на розрахункових ділянках мережі. Початкова глибина закладення дощового колектора за регулюючими резервуарами залежить від рельєфу місцевості, параметрів дощовій мережі на території водозбору, обсягу й розмірів резервуарів, умов промерзання грунту, механічної міцності труб й у процесі проектування мережі; у проекті їх кількість прийнято межах 2 м. Гідравлічний розрахунок дощовій мережі залізничної станції виробляється у таблиці 2.1.

2.2. Виробнича сеть.

Источниками виробничих стічні води в локомотивному депо є обмивка оглядових канав, зовнішня обмивка локомотивів, спуск води з навантажувальних реостатов, гальванічних ванн, системи охолодження тепловозів, миття виробничих приміщень, прання спецодягу та інших. Основними забруднювачами виробничих стічні води є нафтопродукти, мінеральна і органічна завись (зважені речовини). З іншого боку, в стоках можуть бути присутні луги, кислоти, ПАР, солі хрому та інших. Очисні споруди депо запроектовані для прийом стічних вод мовби від всіх джерел постачання та очищення їхню відмінність від нафтопродуктів і зважених речовин за винятком охолоджувальної води, миючих розчинів і стоків гальванічного цеху. Для охолодження води та миючих розчинів передбачають локальні оборотні системи, у тому числі воду випускають у місцеві очисні споруди лише при продувке чи опорожнении перед ремонтом. У цьому проекті прийнята єдина виробнича мережу, у якому надходять стічні води від обмывки стійл депо, зовнішньої обмывки локомотивів, реостатных випробувань тепловозів, промивання товарних вагонів. Локальні оборотні системи локомотивного депо у проекті не рассматриваются.

2.2.1. Розрахункові витрати виробничих стічних вод.

Определение розрахункових витрат виробничих стічні води локомотивного депо вироблено у п. 1.

2.2.2. Гідравлічний розрахунок виробничої сети.

Гидравлический розрахунок виробничої водоотводящей мережі зроблено з урахуванням нормативних вимог про допустимих найменших діаметрах і ухилах труб, розрахункових наполнениях трубопроводів і швидкостей руху стічних вод мовби у яких [1]. Відповідно до [1], найменший діаметр виробничої внутриплощадочной мережі водовідведення прийнято 150 мм. Початкова глибина закладення виробничої мережі прийнята максимальної з наступних умов: промерзання грунта.

Hнач = Hпр — 0.3 = 1.4 — 0.3 = 1.1 м;

механическая прочность.

Hнач = 0.7 + d = 0.7 + 0.15 = 0.85 м;

подключение випуску від оглядових канав.

Hнач = 2.2 м.

Гидравлический розрахунок виробничої мережі водовідведення залізничної станції виробляється аналогічно розрахунку побутової водоотводящей мережі [6].

2.3. Побутова сеть.

Бытовые і душові стічні води із території залізничної станції, минаючи МОС, подаються у міську мережу водовідведення. З цією метою передбачена окрема побутова мережу водовідведення. У неї скидаються побутові і душові стічні води від приміщень локомотивного депо, обладнаних побутовими санітарними приладами. Побутові стічні води від об'єктів залізничної станції, що є поблизу назви населеного пункту (пасажирського будинку, Будинки відпочинку локомотивних бригад) по щонайкоротшого шляху відводяться до міської мережу водовідведення. Побутова мережу водовідведення влаштована з керамічних труб, під залізничними шляхами — з чавунних труб.

2.3.1. Розрахункові витрати побутових стічних вод.

Расходы побутових стічних вод мовби визначені у п. 1.

2.3.2. Гідравлічний розрахунок побутової сети.

Гидравлический розрахунок побутової водоотводящей мережі виконано разом із розрахунком селищної мережі в п. 1.

Гідравлічний розрахунок дощовій та виробничої каналізації залізничної станции.

Таблиця 2.2 | |расч|дли|диа|ск-|на-|укло|пад| |глибина| |№ |расх|- |м |ть |пол|н |. |ПОЗНАЧКИ |закладено| | |. |на |тру|дв.|н |труб|дна| |іє | | | | |б | | |и, | | | | |уч. |q, |уч.|d, |ст.|h/d|iтр |тр.|пов-ти |шелыги |дна трубы|дна | | | |l, | |в.,| | | |землі |труби | |тр., м | | |л/с |м |мм |м/с| | |i (l|нач|кон|нач|кон|нач|кон |нач|кон| | | | | | | | |, м| | | | | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 |15 |16 | | | | | |ДОЩОВА МЕРЕЖА | |1−3 |26.3|710|250|0.7|0.7|0.00|2.1|68.|68.|66.|64.|66.|64.1|2 |4.1| | | | | |1 | |3 |3 |27 |29 |52 |39 |27 |4 | |5 | |2−3 |5.6 |165|200|0.6|0.3|0.00|0.9|68.|68.|66.|65.|66.|65.3|2 |2.9| | | | | |3 |3 |6 |9 |34 |29 |54 |55 |34 |5 | |4 | |3−9 |31.9|100|250|0.7|1 |0.00|0.3|68.|68.|64.|64.|64.|63.8|4.1|4.5| | | | | | | |32 |2 |29 |32 |39 |07 |14 |2 |5 | | |4−9 |8 |50 |200|0.6|0.4|0.00|0.2|68.|68.|66.|66.|66.|66.1|2 |2.1| | | | | | |4 |4 | |35 |32 |55 |35 |35 |5 | |7 | |5−8 |7.9 |100|200|0.6|0.4|0.00|0.4|68.|68.|66.|66.|66.|66.0|2 |2.3| | | | | | |4 |4 | |41 |40 |61 |21 |41 |1 | |9 | | | | | |ПРОИЗВОДСТВЕННО — ДОЩОВА МЕРЕЖА | |6−7 |6.58|315|150|0.6|0.6|0.00|1.5|68.|68.|66.|64.|66.|64.4|2.2|3.9| | | | | |2 | |5 |8 |21 |33 |16 |58 |01 |3 | | | |7−8 |13.1|100|200|0.6|0.6|0.00|0.4|68.|68.|64.|64.|64.|63.9|3.9|4.4| | |7 | | |8 | |4 | |33 |40 |58 |18 |38 |8 |5 |2 | |8−9 |21.0|225|250|0.6|0.6|0.00|0.6|68.|68.|64.|63.|63.|63.2|4.4|5.0| | |7 | | |8 | |3 |8 |40 |32 |18 |5 |93 |5 |7 |7 | |9−10|60.9|65 |350|0.8|0.6|0.00|0.2|68.|68.|63.|63.|63.|62.9|5.1|5.3| | |7 | | |9 |7 |3 | |32 |29 |5 |3 |15 |5 |7 |4 | | | | | |ПІСЛЯ МОС У СЕЛИЩНУ МЕРЕЖА | |11−1|12.1|415|250|0.5|0.4|0.00|1.2|68.|68.|67.|66.|67.|66.1|1.1|2.0| |4 |9 | | |9 |4 |3 |5 |50 |20 |65 |40 |40 |5 | |5 | |12−1|2.73|200|150|0.6|0.3|0.00|1.6|68.|68.|67.|65.|67.|65.6|1.1|2.5| |3 | | | | |2 |8 | |33 |21 |38 |78 |23 |3 | |8 | |13−1|5.46|120|150|0.6|0.4|0.00|0.7|68.|68.|65.|64.|65.|64.7|2.5|3.4| |4 | | | |3 |8 |6 |2 |21 |20 |58 |86 |43 |1 |8 |9 | |14−1|17.6|240|250|0.6|0.5|0.00|0.7|68.|67.|64.|64.|64.|63.8|3.5|3.8| |5 |5 | | |5 |3 |3 |2 |20 |70 |86 |14 |61 |9 |9 |1 | 2.3.3. Визначення добового витрати стічні води, вступників у місцеві очисні сооружения.

Для визначення добового витрати стічні води, вступників у місцеві очисні споруди, та режиму їх припливу протягом доби складена зведена таблиця припливу стоків на МОС. За результатами розрахунку, здобутих у таблиці 2.1, визначається продуктивність місцевих очисних споруд: Qмос = 4291.6 м3/сут, Qч. max = 186.71 м3/ч.

2.3.4. Визначення концентрації забруднень в стічних водах.

При проектуванні місцевих очисних споруд, крім розрахункових витрат стічні води, треба зазначити концентрацію забруднень в стоках по лимитирующим показниками. Зазвичай лимитирующими видами забруднень в стічних водах залізничної станції є нафтопродукти й зважені речовини. Концентрації нафтопродуктів і зважених речовин, у стічних водах, вступників на МОС, під час випадання розрахункового дощу, і після нього (при опорожнении регулюючих резервуарів), становить: щодо нафтопродуктів ((Kiнп * Qi).

Kсмнп = ((((((,.

(2.7).

(Qi де Kiнп — концентрація нафтопродуктів на виробничих та дощових стічних водах, мг/л; Qi — добовий витрата виробничих та дощових стічних вод мовби, м3/сут (табл. 3.1).

300 * 81 + 20 * 0.4 + 400 * 3.4 + 400 * 80 + 50 * 4126.8.

Kсмнп = (((((((((((((((((((((((= 61.45 мг/л.

4291.6 по зваженим веществам.

((Kiвв * Qi).

Kсмв.в = ((((((,.

(2.8).

(Qi де Kiв. в — концентрація зважених речовин, у виробничих та дощових стічних водах, мг/л;

300 * 81 + 200 * 0.4 + 400 * 3.4 + 400 * 80 + 100 * 4126.8 Kсмв. в = ((((((((((((((((((((((((= 109.61 мг/л.

4291.6 Ефект очищення стічні води визначається по зависимости:

Ксмнп — Кдопнп 61.45 — 20.

Еге = (((((* 100% = ((((* 100 = 67.45%.

Ксмнп 61.45.

2.3.5. Визначення необхідного ступеня очищення стічних вод.

В цьому проекті необхідна ступінь очищення стічні води визначається з дві умови. При скиданні стоків до міської мережу водовідведення необхідна ступінь очищення визначається з умови, що концентрація лимитирующего забруднення (нафтопродуктів) в суміші стічні води, котра надходить на міські очисні споруди не перевищувала встановленої місцеві органи Водоканалу нормативної величини [4]. З огляду на це концентрація нафтопродуктів на стічних водах після МОС залізничної станції визначається по залежності, мг/л:

Kгоснп * (Qсбр.ж.д + Qгор) — Kгорнп * Qгор

Kостнп = ((((((((((((((((, (2.9).

Qсбр.ж.д где Kостнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищених на МОС производственно-дождевых стоках, мг/л; Kгоснп — припустиму концентрацію нафтопродуктів на суміші стічні води, вступників на міські очисні споруди; прийнято з урахуванням конкретних умов 10 мг/л; Qсбр.ж.д — частина витрати очищених производственно-дождевых стічні води залізничної станції, не які у обігу залишалися і що скидалися в міську мережу водовідведення; в екстремальних ситуаціях скидається весь витрата, тобто. Qсбр.ж.д = Qмос, м3/сут; Qгор — витрата стічні води міста, м3/сут; Kгорнп — концентрація нафтопродуктів на міських стічних водах, мг/л.

10 * (4320.36 + 54 000) — 3 * 54 000.

Kостнп = (((((((((((((((= 97.49 мг/л.

4320.36.

Кроме того, необхідна ступінь очищення стічних вод мовби на МОС то, можливо визначено з умови оптимального варіанта використання очищеної води в зворотному системі водопостачання залізничної станції. Відсоток використання очищеної води в обороті визначається виходячи з техніко-економічних розрахунків, які враховують вартість водогінної води, використовуваної на виробничі потреби, видатки очищення води, і навіть економічний і екологічну шкоду від скидання очищених стічних вод мовби в міську мережу водовідведення чи водойму. Мінімальна сума цих витрат визначає оптимальний відсоток використання очищеної води в обороті, т. е.

Z = Пмос + Звід + Yсб (min,.

(2.10) де Пмос — наведені видатки будівництво і експлуатацію МОС, тыс.руб./год; Звід — вартість водогінної води, споживаної на виробничі потреби, тыс.руб./год; Yсб — виміряти ціну скидання стічні води, очищених на МОС, до міської мережу водовідведення (чи водойму), тыс.руб./год. Наведені результати може бути орієнтовно визначено по залежності, тыс.руб./год:

0.29.

— 0.391.

Пмос = 63.8 * Qч. max * Kостнп,.

(2.11).

где Qч. max — максимальний годинниковий витрата стічних вод мовби, вступників на МОС (табл. 3.1), м3/ч; Kостнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної на МОС стічної воді, використовуваної щодо різноманітних виробничих процесів залізничної станції, мг/л; приймається за таблицею 3.2. Аби вирішити цього питання складається балансова схема використання води різні виробничі потреби залізничної станції (рис. 2.1). Відповідно до балансовою схемою частина виробничих процесів (ПР1) використовує водопровідну воду, другу частину процесів (ПР2) може використовувати очищену стічну воду з зворотному системи. Припустима залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної воді, використовуваної щодо різноманітних виробничих процесів, визначається існуючими нормативами і законодавців береться за даними [4] чи затримання згідно з вимогами технологів підприємства. Значення цієї величини декому виробничих процесів залізничної станції представлені у таблиці 2.2. таблиця 2.2 |Виробничі процеси |Qсут.пр, м3/сут |Kостнп, мг/л | |Обмивка стійл локомотивного депо |81 |50 | |Зовнішня обмивка локомотивів |0.4 |20 | |Реостатные випробування тепловозів |3.4 |5 | |Промивання товарних вагонів |80 |5 | | |164.8 |(|.

В відповідність до рис. 2.1 і табл.2.2 можливі чотири варіанта устрою зворотному системи водоснабжения.

1-ї варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічні води до залишкової концентрації нафтопродуктів 5мг/л. У цьому випадку на залізничної станції виробництва (ПР1), використовують водопровідну воду, відсутні і всіх виробничих процесах може бути використана стічна вода, очищена до концентрації 5мг/л. Отже, все виробничі процеси депо можна зарахувати до виробництвам (ПР2). Для умов прикладу добовий витрата води становить Qпр1 = 0, Qпр2 = 164.8 м3/сут.

2-ї варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічних вод мовби до залишкової концентрації нафтопродуктів 20 мг/л. У цьому випадку для виробництв (ПР1), використовують водопровідну воду (реостатных випробувань тепловозів і промивання товарних вагонів) Qпр1 = 80.4 м3/сут; у решті виробничих процесах то, можливо використана стічна вода, очищена до концентрації 20 мг/л, Qпр2 = 84.4 м3/сут.

3-й варіант: зворотний систему водопостачання з МОС, передбаченими на очищення стічних вод мовби до залишкової концентрації нафтопродуктів 50 мг/л. У цьому добовий витрата води становить Qпр1 = 83.8 м3/сут, Qпр2 = 81 м3/сут.

4-й варіант: прямоточная система виробничого водопостачання, МОС відсутні. І тут переважають у всіх виробничих процесах використовується водогінна вода, тоді Qпр1 = 164.8 м3/сут; Qпр2 = 0.

В відповідність до рис. 3.1 продуктивність МОС визначається за такою формулою, м3/сут:

Qмос = Qпр1 + Qпр2 + Qсут.д.в,.

(2.12).

где Qсут.д.в — добовий витрата зарегульованих дощових стічні води, м3/сут (табл.2.1) Річний витрата водогінної води на виробничі потреби визначається по формулі, тыс. м3/год:

365 * Qвод.

Wвод = (((((,.

(2.13).

1000 де Qвод — добова потреба у водогінної воді, м3/сут.

Годовой скидання производственно-дождевых стічних вод мовби на міські очисні споруди становить, тыс. м3/год,.

Wсб = Wпр1 + Wд.в.

(2.14).

Если знехтувати втратами води, то Wпр1 = Wвод. За необхідності втрати води на випаровування, витоку тощо. можуть бути враховані відповідно до [2].

Годовой обсяг дощових стічні води визначається за такою формулою, тыс. м3/год:

Wд.в = 0.01 * (* Hср. год * F,.

(2.15).

где (і F — показники, наведені у п. 2.1.1; Hср. год — середньорічне кількість опадів, мм; приймається за завданням. Річна вартість водогінної води, використовуваної на виробничі потреби, становить, тыс. руб/год:

Звід = Eвод * Wвод ,.

(2.16).

где Eвод — вартість водогінної води, руб./м3; встановлюється місцевими органами Водоканалу чи іншими службами, що експлуатують систему водопостачання, Eвод = 0.5 руб/м3. Збитки від скидання стічних вод мовби до міської системи водовідведення становить, тыс. руб/год,.

Yсб = Eсв * Wсб ,.

(2.17).

где Eсв — вартість скидання стічних вод мовби до системи водовідведення міста; встановлюється службами, що експлуатують систему водовідведення і від концентрації забруднень в що скидалися стоках, Eсв = 0.10 * Kостнп, руб/м3.

Расчеты щодо чотирьох можливих варіантів устрою водопостачання депо зведені в таблицю 2.3, підрахувавши кожному за варіанта значення Z за такою формулою (18) і основі їхніх аналізу обрано оптимальна з економічної точки зору необхідна ступінь очищення стічних вод мовби на МОС, і навіть визначено відсоток із їхнього використання їх у оборотном водоснабжении.

Таблиця 2.3 |Kостнп|Qвод, |Річний витрата СВ, |Витрати, тыс. руб/год | |, | |тыс.м3 | | |мг/л |м3/сут|Wпр1 |Wд.в |Wсб |Звід |Yсб |Пмос |Z | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 | |5 |0 |0 |563.01 |563.01 |0 |563.01 |154.95 |717.96| |20 |80.4 |29.35 |563.01 |578.36 |11.68 |568.36 |72.31 |652.35| |50 |83.8 |30.59 |563.01 |593.6 |15.3 |593.6 |62.97 |671.87| |без | | | | | | | | | |очистк|164.8 |60.15 |563.01 |623.16 |30.08 |623.16 |0 |653.24| |і | | | | | | | | |.

На основі розрахунків визначення необхідного ступеня очищення стічних вод мовби з двох умовам встановлено припустиму концентрацію нафтопродуктів на очищених стоках Kдопнп, мг/л, ухвалену найменшої з цих двох отриманих розрахункових значень: Kдопнп = 20 мг/л. Далі визначено ефект очищення стічних вод мовби на МОС і розроблена технологічна схема очищення производственнодощових стічних вод.

Эффект очищення стічних вод мовби визначається по залежності, %,.

Kсмнп — Kдопнп.

Еге = ((((((* 100%,.

(2.18).

Kсмнп где Kсмнп — концентрація нафтопродуктів на производственно-дождевых стічних водах, вступників на МОС, мг/л; визначається за такою формулою (6).

61.45 — 20.

Еге = (((((* 100% = 67.45%.

61.45.

На підставі досвіду проектування й експлуатації очисних споруд залізничних станцій при необхідному ролі очищення стічні води по залишковому змісту нафтопродуктів Kостнп до 20 мг/л треба використовувати завершальному етапі очищення метод тонкослойного відстоювання з попередньої хімічної обробкою стоков.

2.4. Розрахунок сооружений.

Расчет споруд МОС походить з максимальний годинниковий витрата вступників стічні води. Обсяг приймального резервуара прийнято 80 м³. Насоси, перекачувальні стоки на очищення, добираються за витраті Qч. max, м3/ч, і необхідному натиску, що забезпечує нормальну роботу гидроциклонов та інших споруд із урахуванням їхньої висотного розташування. Кількість, розміри споруд й до їхнього складу мають забезпечувати необхідну якість очищення стічних вод мовби, обробки осаду та інших відходів, і навіть безперебійну роботу очисний станції як постійної експлуатації. Витрата очищених производственно-дождевых стічні води з резервуара очищеної води (РІВ) щогодини діб залежить від режиму припливу стоків на МОС і складення графіка роботи насосної станції обігового водопостачання. Необхідна ємність РІВ орієнтовно прийнята рівної 40 м³. Для вирівнювання витрат очищених стічних вод мовби що скидалися до міської мережу складі місцевих очисних споруд передбачено резервуар спеціальної конструкції (рис. 2.3).

2.4.1. Розрахунок тонкослойного нефтеуловителя.

Нефтеуловители застосовуються очищення стічних вод мовби від нафтопродуктів і механічних домішок, які можна виділено методом відстоювання. Розрахунок тонкослойного нефтеуловителя (рис. 2.4) походить з максимальний приплив стічні води q, м3/с. Призначено такі габарити нефтеловушки: число секцій нефтеловушки n (відповідно до [1], n (2), враховуючи невеликі витрати стоків залізничної станції, прийнято n=1; глибина нефтеловушки H = 1 метрів і ширина її секції B = 2 м, відповідно до [1]. Середня швидкість руху води в проточній частини нефтеловушки визначену за формулі, мм/с: q.

(= ((((.

(2.19) n * H * B.

0.052.

(= ((((= 0.026 м/с = 2.6 мм/с.

1 * 1 * 2.

Согласно [1], швидкість (мусить братися рівної 4…6 мм/с (практично (у межах 2…10 мм/с). Далі визначається довжина нефтеловушки за такою формулою, м:

(.

L = (* (* H,.

(2.20) u0 де u0 — гідравлічна крупность (тобто. швидкість спливання нафтових чи зважених частинок), мм/с. (- коефіцієнт, враховує турбулентність і струйность потоку води в нефтеловушке, при (/u0 = 6.5, (= 1.5.

2.6.

L = ((* 1.5 * 1 = 9.75 м.

0.4 Розрахункова тривалість відстоювання води в нефтеловушке визначену за формулі, год: t0 = L / (.

(2.21).

9.75 t0 = ((((((= 0.68 ч.

0.004 * 3600.

Продолжительность спливання нафтових частинок визначену за формулі, ч:

tв = H / u0.

(2.22).

1 tв = ((((((= 0.07 ч.

0.004 * 3600 Необхідно, щоб tв було менше t0.

Количество свіжого осаду, задерживаемого в нефтеловушке, визначається по формулі, м3/сут:

Qнл * Kсмвв * Энв.в.

Wос = (((((((,.

(2.23).

(* (100 — p) * 106.

где Qнл — добовий витрата стічні води, що у цю нефтеловушку, м3/сут; (- щільність свежевыпавшего осаду, т/м3; відповідно до [1], (=1.1т/м3; p — вологість осаду, %; p = 95% [1]. Энв. в — ефект очищення стічних вод мовби в нефтеуловителе від зважених речовин залежить від фізичних властивостей мінеральної органічною суспензії. Орієнтовно прийнято розрахунковий ефект очищення в нефтеловушках Энв. в = 90% [4].

4291.6 * 120.

Wос = (((((((((= 0.0936 м3/сут.

1.1 * (100 — 95) * 106.

Высота шару осаду в нефтеуловушке визначається за такою формулою, м:

Wос hос = ((((.

(2.24) n * L * B.

0.094 hос = (((((= 0.482 м/сут.

1 * 9.75 * 2.

Согласно [1], шар осаду в нефтеловушке приймають до 0.1м. Зіставляючи цю величину з розрахунковою, визначаємо частоту включення шкребків для сгребания осаду та її видалення з нефтеловушки, т. е.

nвкл = hос / 0.1.

(2.25).

nвкл = 0.482 / 0.1 = 0.0482.

Слой всплывших нафтопродуктів на нефтеловушке приймається hнп=0.1 м, [1]. Висоту борту нефтеловушки hб і висоту нейтрального шару hн. с приймаємо hб = 0.3 м; hн. с = 0.3 м, [1]. Тоді будівельна висота нефтеловушки, м:

Hстр = hб + hнп+ H + hн. с + hос. (2.26).

Hстр = 0.3 + 0.1 + 1 + 0.3 + 0.1 = 1.8 м.

Тонкослойные нефтеуловители застосовуються підвищення ефекту очищення підвищення компактності очисних споруд. Вони запроектовані з урахуванням звичайних нефтеуловителей у вигляді установки у тому отстойной зоні тонкослойных елементів. Розміри і кількість блоків тонкослойных елементів визначаються з умови, м,.

B = m * Bп + (m + 1) * 0.1,.

где B — ширина секції нефтеловушки, м; m — кількість блоків, встановлених паралельно; визначається конструктивно, m = 2, т. до. B (3 м; Bп — ширина блоку тонкослойных елементів, м.

B — (m + 1) * 0.1.

Bп = (((((((,.

(2.27) m.

2 — (2 + 1) * 0.1.

Bп = (((((((= 0.85.

Высота блоку приймається рівної висоті нефтеловушки, тобто. Нп = М = 1 м. Для збору всплывших нафтопродуктів над блоком залишають зону глибиною hнп = 0.1 м. Довжина тонкослойных елементів визначається за такою формулою, м:

v * 2h.

Lп = (* ((((,.

(2.28) u0 * cos (.

где (- коефіцієнт, враховує справжні умови осадження частинок в тонкослойном отстойнике;

2h — відстань між тонкослойными елементами; u0 — гідравлічна крупность затриманих нафтових частинок, мм/с;

(- кут нахилу тонкослойных елементів; прийнято з умови сповзання осаду (= 45(.

2.6 * 0.5.

Lп = 1.4 * (((((= 6.4 м.

0.4 * cos45(.

Длина тонкослойных елементів набирається із окремих блоків, довжина кожного з яких становить 1.5…3 метрів і визначається з конструктивних міркувань. Блоки тонкослойных елементів розміщені відстані 1 м від водораспределительных і 0.5 м від водозбірних пристроїв. Необхідний ефект затримання эмульгированных нафтопродуктів Эт.н.нп = 96%. За такої його значення розрахунковий діаметр частинок нафтопродуктів, які забезпечують даний ефект, d0 = 0.002 cм. Гідравлічна крупность u0 знайдено по залежності, см/с:

g u0 = (1 * (((* ((в — (зв) * d02,.

(2.29).

18 * (.

где (1 — коефіцієнт, враховує вплив механічних домішок на швидкість спливання нафтових частиц;

(- абсолютна в’язкість рідини; за нормальної температури стоків 20(С (= 0.01 г/см*с;

(в, (зв — щільності води та нафтопродуктів, г/см3; g — прискорення вільного падіння; g = 981 cм/с2 d0 — діаметр частинок нафтопродуктів, повністю затриманих в нефтеуловителях, см.

981 u0 = 0.88 * ((((* (1 — 0.9) * 0.0022 = 0.19 см/с.

18 * 0.01.

Остаточное зміст нафтопродуктів на очищених водах після тонкослойного нефтеуловителя визначено за такою формулою, мг/л:

(100 — Эт.н.нп).

Kост.т.ннп = K1 + K2 * (((((,.

(2.30).

100 де К1 — зміст розчинених нафтопродуктів, не затриманих в нефтеуловителе;

К2 — те, эмульгированных нефтепродуктов;

Эт.н.нп — ефект очищення стоків в тонкослойном нефтеуловителе від эмульгированных нефтепродуктов.

(100 — 96).

Kост.т.ннп = 14 + 150 * ((((= 20 мг/л.

100 Залишкове зміст зважених речовин, у очищених водах після тонкослойного нефтеуловителя визначено за такою формулою, мг/л:

(100 — Эт.нв.в).

Kост.т.нв.в = (((((* Ксмнп,.

(2.31).

100 де Эт.н.в.в — ефект очищення стічних вод мовби в тонкослойном нефтеуловителе від зважених веществ.

(100 — 90).

Kост.т.нв.в = ((((* 109.61 = 10.96 мг/л.

2.4.2. Разделочные резервуары.

Для зневоднення нафтопродуктів і піни, уловлених в нефтеловушке, передбачені разделочные резервуари (рис. 2.5) у вигляді закритого циліндра з конічним днищем. Усередині резервуара, зазвичай, розміщається паровий змійовик підвищення процесу розбирання, а збоку і знизу розташовуються патрубки на шляху подання обводнених нафтопродуктів чи піни, випуску осаду, відстояної води та збезводнених нафтопродуктів. Обсяг вступників на розбирання нафтопродуктів чи погашеної піни визначається за такою формулою, м3/сут:

Qмос * (Kсмнп — Kост. фнп).

Wнп = ((((((((((,.

(2.32).

(нп * (100 — P) * 104.

где Kсмнп — концентрація нафтопродуктів на стічних водах, вступників на.

МОС, г/м3;

Kост.фнп — залишкова концентрація нафтопродуктів на очищеної воді після МОС, г/м3;

(нп — об'ємний вагу обводнених нафтопродуктів чи погашеної піни, г/см3; (нп = 1 г/см3 [3];

P — зміст води в обводнених нафтопродуктах чи погашеної піні, %; P = 50…70% [3].

4291.6 * (157.68 — 20).

Wнп = ((((((((((= 1.18 м3/сут.

1 * (100 — 50) *104.

Предусмотрено два металевих разделочных резервуара (один заповнюється, в іншому виробляється розбирання). Для умов залізничних станцій при обсязі вступників на розбирання обводнених нафтопродуктів і піни 1.18 м3/сут може бути прийнятий разделочные резервуари з такими параметрами: діаметр резервуара Dр = 1.6 м; висота циліндричною частини резервуара Hц= 1.5 м; висота верхнього конуса Hв. к = 0.2 м; висота нижнього конуса Hн. к = 0.5 м; висота поддонного простору Hп. п = 0.5 м; загальна висота резервуара Hр = 2.7 м.

Робочий обсяг разделочного резервуара визначено за такою формулою, м3,.

(* Dр2 * Hц.

Wр = ((((((.

(2.33).

3.14 * 1.62 * 1.5.

Wр = (((((((= 3 м³.

Отстаивание (розбирання) нафтопродуктів і піни в статичних умовах має здійснюватися протягом щонайменше 20 год. [3]:

Wр * 24.

Tр = ((((.

(2.34).

Wнп.

3 * 24.

Tр = (((= 61 ч.

1.18.

После розбирання осад вступає у резервуар осаду, нафтопродукти з залишковим змістом води 5…8% - в резервуар нафтопродуктів, отстоенная вода — в прийомний резервуар-усреднитель і далі на очищення. Суміш збезводнених нафтопродуктів і осаду в пропорції, обумовленою дослідним шляхом, спалюється у котельній депо.

Притік стічні води на МОС залізничної станции.

Таблиця 2.2 | |Виробничі стічні |Побутові стічні води. |Дожд.|Сточ.| | |води, | | | | |Годинник |Обм. |Реост|Об-мы|Пром.|От |Комн.|От |сточ.|воды | |суток|стоил|. |тка |товар|локомотивног|отды-|душе-|воды |на | | |депо |испыт|локом|н |про депо |пхе |вых | |МОС | | | |. |. |ваг-о| | | | | | | | |тепло| |в | | | | | | | | |в | | | | | | | | | |м3/ч |м3/ч |м3/ч |м3/ч |% |м3/ч |м3/ч |м3/ч |м3/ч |м3/ч | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 | |0 — 1|(|(|(|(|(|(|0.1 |9.38 |171.9|181.4| | | | | | | | | | |5 |3 | |1 — 2|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |2 — 3|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |3 — 4|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |4 — 5|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |5 — 6|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |6 — 7|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |7 — 8|(|(|(|(|(|(|0.1 |(|171.9|172.0| | | | | | | | | | |5 |5 | |8 — 9|5.06 |(|(|(|12.5 |0.47 |0.11 |(|171.9|177.5| | | | | | | | | | |5 |9 | |9 — |5.06 |(|1.7 |(|6.25 |0.23 |0.11 |(|171.9|179.0| |10 | | | | | | | | |5 |5 | |10 — |5.07 |0.2 |(|8 |6.25 |0.23 |0.11 |(|171.9|185.5| |11 | | | | | | | | |5 |6 | |11 — |5.06 |(|1.7 |8 |18.75|0.7 |0.11 |(|171.9|187.5| |12 | | | | | | | | |5 |2 | |12 — |5.06 |0.2 |(|8 |6.25 |0.24 |0.11 |(|171.9|185.5| |13 | | | | | | | | |5 |6 | |13 — |5.06 |(|(|8 |6.25 |0.24 |0.11 |(|171.9|185.3| |14 | | | | | | | | |5 |6 | |14 — |5.07 |(|(|8 |6.25 |0.23 |0.11 |(|171.9|185.3| |15 | | | | | | | | |5 |6 | |15 — |5.06 |(|(|8 |37.5 |1.41 |0.11 |(|171.9|186.5| |16 | | | | | | | | |5 |3 | |16 — |5.06 |(|(|8 |12.5 |0.47 |0.11 |9.38 |171.9|194.9| |17 | | | | | | | | |5 |7 | |17 — |5.06 |(|(|8 |6.25 |0.23 |0.11 |(|171.9|185.3| |18 | | | | | | | | |5 |5 | |18 — |5.07 |(|(|8 |6.25 |0.23 |0.1 |(|171.9|185.3| |19 | | | | | | | | |5 |5 | |19 — |5.06 |(|(|8 |18.75|0.7 |0.1 |(|171.9|185.8| |20 | | | | | | | | |5 |1 | |20 — |5.06 |(|(|(|6.25 |0.24 |0.1 |(|171.9|177.3| |21 | | | | | | | | |5 |5 | |21 — |5.06 |(|(|(|6.25 |0.24 |0.1 |(|171.9|177.3| |22 | | | | | | | | |5 |5 | |22 — |5.07 |(|(|(|6.25 |0.23 |0.1 |(|171.9|177.3| |23 | | | | | | | | |5 |5 | |23 — |5.06 |(|(|(|37.5 |1.41 |0.1 |(|171.9|178.5| |24 | | | | | | | | |5 |2 | |(|81 |0.4 |3.4 |80 |200% |7.5 |2.5 |18.76|4126.|4333.| | | | | | | | | | |8 |48 |.

ОСНОВНІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

ПРИПЛИВ СТІЧНИХ ВОД НА ОСНОВНІ ОЧИСНІ СООРУЖЕНИЯ.

ТАБЛИЦЯ 3.1 | | | | | | | |ВИТРАТА |ЗАВОД МУЗИЧНИХ |СТІЧНІ ВОДИ ВІД ЗАЛІЗНИЧНОЇ | | |ЧАСЫ|СТОЧНЫХ |ІНСТРУМЕНТІВ |СТАНЦІЇ | | |СУ- |ВОД ВІД |ПРОИЗВОД|БЫТОВЫЕ |ДУШ |ЛОКОМОТИВНЕ ДЕПО |ПАССАЖИР|ИТОГО | | | |- | | | |- | | |ТОК |ЖИТЛОВИЙ |СТВЕННЫЕ| | |ПР.|БЫТОВЫЕ |КОМН|ДУШ|СКОЕ | | | | |ЗАСТРОЙК| | | | | |БРИГ| |БУДІВЛЯ | | | | |І | | | | | |. | | | | | | |% |М3/Ч|% |М3/|% |М3/Ч|М3/Ч|М3/|% |М3/|М3/Ч|М3/|% |М3/|% |М3/Ч| | | | | |Ч | | | |Ч | |Ч | |Ч | |Ч | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 |15 |16 |17 | |0 — |1.5|209.|12.|4.8|12.|0.39|5.6 |(|(|(|0.1 |9.3|3.7|0.9|1.6|230.| |1 |5 |25 |0 | |5 | | | | | | |8 |5 |9 |7 |51 | |1 — |1.5|209.|12.|4.8|6.2|0.20|(|(|(|(|0.1 |(|3.7|0.9|1.5|215.| |2 |5 |25 |0 | |5 | | | | | | | |5 |9 |6 |34 | |2 — |1.5|209.|12.|5 |6.2|0.19|(|(|(|(|0.1 |(|3.7|0.9|1.5|215.| |3 |5 |25 |5 | |5 | | | | | | | |5 |9 |7 |53 | |3 — |1.5|209.|13.|5.2|18.|0.58|(|(|(|(|0.1 |(|3.7|0.9|1.5|216.| |4 |5 |25 |0 | |75 | | | | | | | |5 |9 |7 |12 | |4 — |1.5|209.|13.|5.2|6.2|0.19|(|(|(|(|0.1 |(|3.7|0.9|1.5|215.| |5 |5 |25 |0 | |5 | | | | | | | |5 |9 |7 |73 | |5 — |4.3|587.|12.|5 |6.2|0.19|(|(|(|(|0.1 |(|3.7|0.9|4.3|593.| |6 |5 |25 |5 | |5 | | | | | | | |5 |9 |1 |53 | |6 — |5.9|803.|12.|5 |6.2|0.20|(|(|(|(|0.1 |(|6.2|1.6|5.8|810.| |7 |5 |25 |5 | |5 | | | | | | | |5 |8 |8 |23 | |7 — |5.8|783 |12.|5 |37.|1.16|(|(|(|(|0.1 |(|6.2|1.6|5.7|790.| |8 |0 | |5 | |5 | | | | | | | |5 |8 |4 |94 | |8 — |6.7|904.|12.|7.5|12.|0.59|3.7 |1.0|12.5|0.4|0.11|(|3.7|0.9|6.6|918.| |9 |0 |5 |5 | |5 | | |1 | |7 | | |5 |9 |7 |87 | |9 — |6.7|904.|15.|9 |6.2|0.3 |(|1.3|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|6.6|916.| |10 |0 |5 |0 | |5 | | |5 | |3 | | |5 |9 |5 |48 | |10 -|6.7|904.|15.|9 |6.2|0.3 |(|2.6|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|6.6|917.| |11 |0 |5 |0 | |5 | | |5 | |3 | | |5 |9 |6 |78 | |11 -|4.8|648 |10.|6 |18.|0.89|(|2.9|18.7|0.7|0.11|(|3.7|0.9|4.7|659.| |12 |0 | |0 | |75 | | |6 |5 | | | |5 |9 |9 |65 | |12 -|3.9|533.|11.|6.6|6.2|0.3 |(|2.6|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|3.9|544.| |13 |5 |25 |0 | |5 | | |5 | |4 | | |5 |9 |5 |14 | |13 -|5.5|749.|12.|7.2|6.2|0.3 |(|2.6|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|5.5|760.| |14 |5 |25 |0 | |5 | | |1 | |4 | | |5 |9 |2 |7 | |14 -|6.0|816.|12.|7.2|6.2|0.29|(|2.6|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|6.0|828.| |15 |5 |75 |0 | |5 | | |1 | |3 | | |5 |9 |1 |18 | |15 -|6.0|816.|12.|7.5|37.|1.78|(|2.6|37.5|1.4|0.11|(|3.7|0.9|6.0|831.| |16 |5 |75 |5 | |5 | | |2 | |1 | | |5 |9 |3 |16 | |16 -|5.6|756 |12.|7.5|12.|0.59|5.6 |2.6|12.5|0.4|0.11|9.3|3.7|0.9|5.6|783.| |17 |0 | |5 | |5 | | |1 | |7 | |8 |5 |9 |9 |25 | |17 -|5.6|756 |15.|9 |6.2|0.3 |(|2.6|6.25|0.2|0.11|(|3.7|0.9|5.5|769.| |18 |0 | |0 | |5 | | |1 | |3 | | |5 |9 |9 |24 | |18 -|4.3|580.|15.|9 |6.2|0.3 |(|2.6|6.25|0.2|0.1 |(|6.2|1.6|4.3|594.| |19 |0 |5 |0 | |5 | | |1 | |3 | | |5 |7 |2 |41 | |19 -|4.3|587.|10.|6 |18.|0.89|(|2.6|18.7|0.7|0.1 |(|6.2|1.6|4.3|599.| |20 |5 |25 |0 | |75 | | |2 |5 | | | |5 |7 |5 |23 | |20 -|4.3|587.|11.|6.6|6.2|0.3 |(|1.0|6.25|0.2|0.1 |(|3.7|0.9|4.3|596.| |21 |5 |25 |0 | |5 | | |1 | |4 | | |5 |9 |3 |49 | |21 -|2.3|317.|12.|7.2|6.2|0.3 |(|1.0|6.25|0.2|0.1 |(|3.7|0.9|2.3|327.| |22 |5 |25 |0 | |5 | | |1 | |4 | | |5 |9 |7 |09 | |22 -|1.5|209.|12.|7.2|6.2|0.29|(|1.0|6.25|0.2|0.1 |(|3.7|0.9|1.5|219.| |23 |5 |25 |0 | |5 | | |1 | |3 | | |5 |9 |9 |07 | |23 -|1.5|209.|12.|7.5|37.|1.78|(|1.0|37.5|1.4|0.1 |(|3.7|0.9|1.6|222.| |24 |5 |25 |5 | |5 | | |2 | |1 | | |5 |9 |1 |05 | |(|100|1350|300|160|300|12.6|14.9|32.|200 |7.5|2.5 |18.|100|26.|100| | | | |0 | | | | | |96 | | | |76 | |5 | | |.

(13 775.72.

1. Визначення концентрацій загрязнений.

Концентрація забруднень побутових стічних вод мовби від населеного пункта:

по зваженим речовин: aвв * 1000.

Kбытвв = (((((, мг/л,.

(3.1) n де n — норма водовідведення одну людину, л/сут; aвв — кількість зважених речовин, що припадають однієї человека.

65 * 1000.

Kбытвв = ((((= 260 мг/л.

по БПК20: aбпк * 1000.

Kбытбпк = (((((, мг/л,.

(3.2) n де aбпк — кількість забруднень по БПК20;

75 * 1000.

Kбытбпк = ((((= 300 мг/л.

Концентрация забруднень стоків заводу музичних інструментів: по зваженим речовин Kвв = 5 мг/л; по БПК20 Kбпк =5 мг/л.

Концентрация забруднень стічні води від пункту промивання вагонів, вагонного депо після місцевих очисних споруд становить: по зваженим речовин Kвв = 11 мг/л; по БПК20 Kбпк = 20 мг/л.

Концентрация забруднень суміші стічні води визначається по формуле:

Kбыт * Qбыт + Kпр * Qпр + Kжд * Qжд.

Kсм = (((((((((((((((, мг/л, (3.3).

Qбыт + Qпр + Qжд де Qбыт, Qпр, Qжд — витрати стоків від назви населеного пункту, підприємства міста і залізничної станції, м3/сут.

по зваженим веществам:

260 * (13 500+26.5) + 5 * 187.5 + 11 * (32.96+18.76+10).

Kсмвв = (((((((((((((((((((((((= 255.4 мг/л;

13 526.5 + 187.5 + 61.72.

по БПК20:

300 * (13 500 + 26.5) + 5 * 187.5 + 20 * 61.72.

Kсмбпк20 = (((((((((((((((((((= 294.7 мг/л.

13 526.5 + 187.5 + 61.72.

2 Визначення необхідного ступеня очищення стічних вод мовби по зваженим веществам.

По узгодження з органами Санепіднагляду гранично припустимий вміст зважених речовин, у стічних водах, що у водойму прийнято m = 5 мг/л. Необхідна ступінь очищення по зваженим речовин визначену за формуле:

Kсмвв — m.

Евр = (((((* 100 (.

(3.4).

Kсмвв.

255.4 — 5.

Евр = ((((* 100% = 98%.

255.4.

3 Визначення необхідного ступеня очищення по БПК20.

По узгодження з органами Санепіднагляду гранично припустиму концентрацію забруднень по БПК20 в стічних водах, що у водойму прийнято m = 5 мг/л. Гранично припустиму концентрацію забруднень по БПК20 прийнята Kдопбпк = 5 мг/л. Необхідна ступінь очищення по БПК20:

Kсмбпк — Kдопбпк.

Эбпк = ((((((* 100%.

(3.5).

Kсмбпк.

294.7 — 5.

Эбпк = ((((* 100% = 98.3%.

294.7.

3.4. Вибір методу очищення стічні води і технологічного схеми очисний станции На підставі наведених вище розрахунків установлено:

Qсут = 13 775.72 м3/сут, Qmax. ч = 918.87 м3/ч, Kсмвв = 255.4 мг/л, qmax. с = 255 л/с, Kсмбпк = 294.7 мг/л.

Требуемый ефект очищення составляет:

Евр = 98%; Эбпк = 98.3%.

После реконструкції в дощ витрати стічних вод мовби составят:

Qсутд = 38 083.6 м3/сут;

Qmax.чд = 1803.2 м3/ч, Kсмвв = 156.2 мг/л,.

Qmax.cд = 500.88 л/с, Kсм. дбпк = 140.5 мг/л.

Состав споруд очищення стічних вод мовби обраний виходячи з таких показників: продуктивності ОС (Qсут), концентрації забруднень (Kсм), потребной рівня очищення стічні води (Lex = 5 мг/л). Отже, прийнята технологічна схема ОС з аэротенками-смесителями з рециркуляцией активного ила.

5. Розрахунок споруд очисний станции.

1. Розрахунок приймальні камеры.

Для прийому стічних вод мовби з напірних водогонів перед очисними спорудами влаштовується прийомна камера з збірного залізобетону, схема якої приведено на рис. 3.2. Розміри ухвалюватимуть у відповідність до пропускної здатністю по [3]: |А = 2000 мм; |h1= 750 мм; | | |У = 2300 мм; |b = 600 мм; | | |H = 2000 мм; |l = 1000 мм; | | |H1= 1600 мм; |l1= 1200 мм; | | |h = 750 мм; | | |.

Діаметр напірного трубопроводу під час подачі стоків з двох ниткам: 250 мм.

2. Розрахунок горизонтальних песколовок з круговим рухом воды.

Песколовки передбачені видалення з стічних вод мовби важких мінеральних забруднень, переважно — піску. Песколовки розраховуються на максимальний витрата стічних вод мовби qmax = 0.255 м3/с, яким назначены:

наружный діаметр песколовки Dн = 6000 мм; відстань між песколовками B =10 000 мм; ширина кільцевого жолоби b = 800 мм;

Число песколовок відповідно до вимогами СНиП прийнято n=2, обидві рабочие.

Площадь живого перерізу кільцевого жолоби песколовки: qmax w = (((, м2,.

(3.6) n * V де V — швидкість руху води в песколовке за максимального припливі стічних вод мовби, відповідно до [1] V = 0.3 м/с.

0.255 w = (((= 0.43 м2.

2 * 0.3.

Высота трикутною частини кільцевого жолоби песколовки: b hтр = (*tg (, м,.

(3.7).

2 де (- кут нахилу стінок жолоби до обрію, відповідно до [1] (= 60(.

0.8 hтр = (* tg 60(= 0.69 м.

Площадь трикутною частини жолоба: b * hтр b wтр = (((= (* tg (, м2,.

(3.8).

2 4.

0.8 * 0.69 wтр = ((((= 0.28 м2.

Площадь прямокутної частини кільцевого жолоба: wпр = w — wтр, м2,.

(3.9) wпр = 0.43 — 0.28 = 0.15 м2.

Высота рідини в прямокутної частини жолоба: wпр hпр = ((, м,.

(3.10) b.

0.15 hпр = ((= 0.19 м.

0.8.

Суммарная корисна висота кільцевого жолоби: hж = hпр + hтр, м,.

(3.11) hж = 0.19 + 0.69 = 0.88 м.

Высота бункера песколовки:

(Dн — b) — d0 hбунк = (((((*tg (, м,.

(3.12).

2 де d — діаметр нижнього підстави бункера для піску, d0 = 0.4…0.5 м.

(6 — 0.8) — 0.4 hбунк = (((((* tg 60(= 4.16 м.

Высота борту песколовки приймається hб = 0.3 м.

Строительная висота песколовки:

Hстр = hб + hж +hбунк, м,.

(3.13).

Hстр = 0.3 + 0.88 + 4.16 = 5.34 м.

Продолжительность перебігу стічних вод мовби по кільцевому жолобу песколовки визначається по формуле:

L (* (Dн — b) t = (= (((((, с,.

(3.14).

V V Відповідно до [1] тривалість перебігу стічні води по кільцевому жолобу мусить бути щонайменше 30 с.

3.14 * (6 — 0.8) t = ((((((= 54.43 > 30 с.

0.3.

Суточный обсяг піску, задерживаемого в песколовках:

A * Nпрвв.

Wос = ((((, м3/сут,.

(3.15).

1000 де A — кількість піску, задерживаемого в песколовках на 1 людини; відповідно до [1], A = 0.02 л/сут;

Nпрвв — наведене число жителів у населеному пункті по зваженим веществам;

Nпрвв = N + Nэкввв,.

(3.16).

где N — число жителів у населеному пункті; Nэкввв — еквівалентну число жителів у населеному пункті по зваженим веществам;

Kпр * Qпр + Kжд * Qжд.

Nэкв = (((((((((,.

(3.17).

Aвв.

5 * 187.5 + 11 * 61.72.

Nэкввв = (((((((((= 25 чел.

Nпрвв = 54 000 + 25 = 54 025 чел.

0.02 * 54 025.

Wос = ((((((= 1.08 м3/сут.

1000 Сніг, випавши пісок видаляється гидроэлеватором в песковые бункери, де обезвоживается.

После реконструкції мережі в полураздельную, в дощ витрата сильно зростає, отже, збільшуються швидкість руху води в песколовке. Витрата стічні води, поданих на очищення під час розрахункового дощу становить qmax. c = 500.88 л/с. У зв’язку з цим прийняті до установці ще песколовки вищевказаних розмірів. У цьому швидкість перебігу води чотири песколовках після розрахункового дощу становитиме: q 0.501.

V = (((= ((((= 0.29 м/с. n * w 4 * 0.43 При сухий погоді працюють дві секції песколовок.

3 Розрахунок песковых бункеров.

Песковые бункери передбачені для подсушивания піску, удаляемого з песколовок. Вони у будинку, на естакаді, пристосованій для навантаження піску в автотранспорт. Конструктивно бункери є циліндричні залізобетонні резервуари з конічним днищем.

Полезный обсяг одного бункера визначено по формуле:

Wос * T.

Wбунк = ((((, м3,.

(3.18) n де Wос — добовий обсяг осаду, задерживаемого в песколовках, м3/сут;

T — час зберігання осаду в бункерах, відповідно до [1], приймаємо T = 5сут; n — число бункерів, приймаємо n = 2.

1.08 * 5.

Wбунк = (((= 2.7 м3.

2 Приймаємо діаметр бункера D = 1.6 метрів і визначаємо висоту усіченого конуса:

D — d0 hус = (((* tg (, м,.

(3.19).

2 де d0 = 0.5 м, а ((60(.

1.4 — 0.5 hус = ((((* tg 60(= 0.78 м.

Высота циліндричною частини бункера, м, визначену за формуле:

4 * [Wбунк — 1/12 * (* hус * (D2 + D * d0 + d02)] hцил = ((((((((((((((((((((. (3.20).

(* D2.

4 * [2.7 — 1/12 * 3.14 * 0.78 * (1.42 + 1.4 * 0.5 + 0.52)] hцил = ((((((((((((((((((((((= 1.37 м.

3.14 * 1.42.

Строительная висота бункера составит:

Hстр = hб + hцил + hус = 0.3 + 1.37 + 0.45 = 2.12 м. (3.21) де hб — висота борту бункера, приймаємо hб = 0.3 м.

3.5.4. Розрахунок первинних отстойников.

В ролі первинних відстійників у проекті передбачені відстійники з обертовими сборно-распределительным пристроєм конструкції Скирдова. Їх застосовують очищення побутових наукових і виробничих стічні води, містять до 500 мг/л зважених речовин. Відстійники такого типу прийнято з урахуванням її подальшого розвитку селища. Конструкція відстійників забезпечує умови відстоювання стічні води близькі до статичним, у зв’язку з ніж пропускна здатність цих відстійників вище пропускну здатність звичайних загалом на 40%.

Расчетное значення гідравлічної крупности визначено по формуле:

1000 * Hset * Kset.

U0 = (((((((((, мм/с.

(3.22).

Hset * Kset n2 tset * ((((() h1 де Hset — глибина проточній частини вчених у відстійнику, м; відповідно до табл.31 [1] Hset = 0.8 — 1.2;

Kset — коефіцієнт використання обсягу проточній частини відстійника; відповідно до табл.31 [1] Kset = 0.85; tset — тривалість відстоювання, з, відповідна заданому ефекту очищення отримана в лабораторному циліндрі в шарі h1; приймається по табл. 2.2 [12]; при Еге = 70%, = 3600 з; n2 — показник ступеня, залежить від агломерації суспензії в процесі охолодження; прийнято по чорт. 2. [1] n2 = 0.31.

1000 * 1 * 0.85.

U0 = ((((((((= 0.2 мм/с.

0.85 * 1 0.31.

3600 * (((().

0.5.

Диаметр відстійника з обертовими сборно-распределительным пристроєм визначено по формуле:

_________________.

/ 4 * qmax.

D = / (((((((((, м,.

(3.23).

(n * (* K * (U0 — Vtb) де Vtb — турбулентная складова, мм/с, принимаемая по табл.32 [1] в залежність від швидкості потоку в відстійнику Vw, мм/с; для відстійника з обертовим сборно-распределительным пристроєм Vtb = 0.

________________.

/ 4 * 255.

D = / (((((((((= 29.8 м.

(2 * 3.14 * 0.85 * 0.2 Приймаємо типовий відстійник D = 30 м.

Производительность одного відстійника, м3/ч, визначену за формулі (33) [1]: qset = 2.8 * Kset * (Dset2 — den2) * (U0 — Vtb), (3.24) де den — діаметр впускного устрою, м. qset = 2.8 * 0.85 * (302 — 12) * 0.31 = 424.2 м3/ч.

Период обертання розподільного устрою составит:

1000 * Hset * Kset.

T = (((((((, с.

(3.25).

U0.

1000 * 1 * 0.85.

T = (((((((= 4250 з = 1ч. 11мин.

0.2.

Количество осаду, який виділяється при відстоюванні визначено по формуле:

Qсутвв * Kсм * Эвв.

Wос = ((((((((, м3/сут,.

(3.26).

(100 — pm) * (* 106 де Qсут — добовий витрата стічні води, вступників споруди, м3/сут; pmвв — вологість осаду, pm = 95%;

(- щільність осаду, (= 1 т/м3.

13 775.7 * 255.4 * 70.

Wос = (((((((((= 49.3 м3/сут.

(100 — 95) * 1 * 106.

Высота шару осаду прийнята 0.3 м. Висота нейтрального шару води — 0.7 м. Висота відстійника составит:

Hстр = 0.3 + 1 + 0.7 = 2 м.

Объем приямку визначено по формуле:

Wпр = Wос *Т = 49.3 * 2 = 98.5 м2,.

(3.27) де T — час перебування осаду в приямку, сут; відповідно до п. 6.66. [1] T = 2 сут. Розвантаження осаду рекомендується виробляти раз на добу, але з рідше разу на 2 діб під гидростатическим давлением.

После реконструкції, під час дощу продуктивність одного відстійника составит:

Qmax.чд 1803.2 qset = (((= (((= 901.6 м3/ч. n 2.

Выразим з формули (4.24) гідравлічну крупность частинок осаждающихся в відстійнику під час дождя:

901.6.

U0 = (((((((((= 0.42 мм/с.

2.8 * 0.85 * (302 — 12).

Из формули (4.22) знаходимо тривалість відстоювання у цих условиях:

1000 * 1 * 0.85 tset = ((((((((= 1717 c.

0.85 * 1 0.31.

0.42 * (((().

0.5 Під час такої тривалості відстоювання ефект освітління становить Еге = 63%. Тому первинні відстійники не піддаються реконструкции.

5. Розрахунок аэротенков.

К проектування прийнято аэротенки-смесители з рециркуляцией активного мулу. Аэротенки-смесители відповідно до [11] застосовують при БПКполн < 1000 мг/л при значних коливаннях витрати і складу стоку. Оскільки БПКполн що надходить аэротенки води більше 150 мг/л, передбачається регенерація активного ила.

Первоначально визначаємо ступінь рециркуляції активного мулу, орієнтовно прийнявши дозу мулу за аэротенке ai = 3.5 г/л і иловый індекс Ii = 90 см3/г: ai 3.5.

Ri = ((((= ((((((= 0.46.

(3.28).

1000/Ii — ai 1000/90 — 3.5.

Продолжительность окислення органічних забруднюючих речовин визначену за формулі (54) [1]:

Len — Lex t0 = ((((((((, ч,.

(4.29).

Ri * ar * (1 — p. s) * (.

где Len — БПКполн. що надходить у аэротенк стічної води, мг/л;

Lex — БПКполн. очищеної води, мг/л; p. s — зольність мулу, принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічні води p. s = 0.3;

(- питома швидкість окислення, мг БПКполн. на 1 р беззольного речовини мулу за 1 год, обумовлена по формуле:

Lex * C0.

(= (max * ((((((((* ((((,.

(3.30).

Lex * C0 + K0 * Lex 1 + (* ar.

здесь (max — максимальна швидкість окислення, мг/(г*ч), принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічні води (max = 85;

C0 — концентрація розчиненої кисню, мг/л; за досвідом експлуатації приймаємо С0 = 2 мг/л;

K1 — константа, характеризує властивості органічних забруднюючих речовин, мг БПКполн./л, і принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічних вод мовби K1 = 33 мг БПКполн./л;

K0 — константа, характеризує вплив кисню, мг О2/л, і принимаемая по табл. 40 [1]; для міських стічні води K0 = 0.625 мг О2/л;

(- коефіцієнт ингибирования продуктами розпаду активного мулу, л/г, який приймає по табл. 40 [1]; для міських стічних вод мовби (= 0.07 л/г. ar — доза мулу за регенераторе, г/л, попередній підрахунок дози мулу зроблено по формуле:

ar = ai * (½ * Ri + 1) = 3.5 * (½ * 0.46 + 1) = 4.31 г/л. (3.31).

15 * 2.

(= 85 * (((((((((((* ((((((= 18.6 мг.

15 * 2 + 33 * 2 + 0.625 * 15 1 + 0.07 * 4.31.

294.7 — 15 t0 = (((((((((((= 10.84 ч.

0.46 * 4.31 * (1 — 0.3) 18.6.

Продолжительность обробки води в аэротенке визначену за формуле:

2.5 Len' 2.5 206.58 tat = ((lg ((= ((lg (((= 1.52 ч,.

(3.32).

__ Lex ___ 15.

(ai (3.5.

где Len' - БПКполн. що у аэротенк стічні води з урахуванням рециркуляционного мулу, певне по формуле:

Len + Lt * R 294.7 + 15 * 0.46.

Len' = (((((= (((((((= 206.58 мг/л.

1 + R 1 + 0.46.

Продолжительность регенерації мулу визначену за формуле:

tr = t0 — tat = 10.84 — 1.52 = 9.32 год. (3.33).

Расчетная тривалість перебування у системі ‘'аэротенк-регенератор'' составляет:

tat-r = (1 + Ri) * tat + Ri * tr, год (3.34) tat-r = (1 + 0.46) * 1.52 + 0.46 * 9.32 = 6.51 ч.

Объем аэротенка визначено за такою формулою (58) [1] і составляет:

Wat = tat * (1 + Ri) * qw, м3, (3.35).

Wat = 1.52 * (1 + 0.46) * 918.87 = 2039 м³.

Вместимость регенераторів визначену за формулі (58) [1] і составляет:

Wr = tr * Ri * qw.

(3.36).

Wr = 9.32 * 0.46 * 918.87 = 3940 м³.

Общий обсяг аэротенка з регенератором визначу по формуле:

W = Wat + Wr = 2039 + 3940 = 5979 м³.

(3.37).

Для уточнення величини прийнятого раніше илового індексу Ii, визначено середня доза мулу за системі ‘'аэротенк-регенератор'':

(1 + Ri) * tat + Ri * tr * ar aср = ((((((((((, г/л.

(3.38) tat-r.

(1 + 0.46) * 1.52 + 0.46 * 9.32 * 4.31 aср = (((((((((((((((= 3.18 г/л,.

6.51 і навантаження на мул, мг БПКполн. на 1 р беззольного речовини мулу за добу, по формулі (53) [1]:

24 * (Len — Lex) 24 * (294.7 — 15) qi = (((((((= ((((((((= 463.23 мг/г. (3.39) aср * (1 — p. s) * t at-r 3.18 * (1 — 0.3) * 6.51.

По табл. 41 [1] у своїй значенні qi для міських стічні води Ii = 89.5 см3/г, що відрізняється від раніше прийнятого Ii = 90 см3/г. З урахуванням скоригованого значення Ii за такою формулою (52) [1] уточнюється величина коефіцієнта рециркуляции:

3.5.

Ri = ((((((= 0.46.

1000/89.5 — 3.5 Оскільки отримане значення ступеня рециркуляції не відрізняється від попереднього, то приймаємо Ri = 0.46 для відстійників з илососами і подальше уточнення розрахункових параметрів не виробляємо. Позаяк у тому випадку для регенерації мулу потрібно 66% обсягу всього аэротенка:

(Wr/W) 100% = (3940/5979) = 66%, то табл. 3.6 [12] підбираємо дві секції трехкоридорных аэротенковзмішувачів (типовий проект 902−2-268) із шириною кожного коридору 6 м, довжиною 42 м, робочої глибиною 5 метрів і обсягом кожної секції - 3780 м³. Загальний обсяг аэротенков — 7560 м³. Із загального обсягу кожної секції один коридор виділяється під аэротенк і двоє під регенератор. Фактичне час перебування оброблюваної води у системі ‘'аэротенк-регенератор'' становить: tф = Wобщ/qw = 7560/918.87 = 8.23 ч.

(3.40) Для розрахунку вторинних відстійників уточнюється доза мулу за аэротенке:

Wобщ * ai. mix ai = (((((((((((, г/л,.

(3.41).

Watm + (1.2 * Ri + 1) * Wr.

7560 * 3.5 ai = (((((((((((((= 6.07 г/л.

1259 + (1.2 * 0.46 + 1) * 2521 Гідравлічна навантаження вторинні відстійники визначену за формулі (67) [1] і составляет:

4.5 * Kss * Hset0.8 qssa = ((((((((((, м3/(м2 * ч),.

(3.42).

(0.1 * Ii * ai)0.5 — 0.01 * At де At — концентрація мулу за освітленої воді, слід сприймати At (10 мг/л по [1]; приймаємо At = 15 мг/л.

4.5 * 0.85 * 10.8 qssa = (((((((((((= 0.94 м3/(м2 * ч).

(0.1 * 90 * 6.07)0.5 — 0.01 * 15.

Розрахунок системи аэрации.

Принята мелкопузырчатая пневматична система аерації із застосуванням керамічних фильтросных пластин розміром 300 (300 (35 мм, з питомим витратою повітря qпл = 80 — 120 л/мин. Питома витрата повітря qair, м3/м3, очищаемой води при пневматичною системі аерації визначено по формуле:

q0 * (Len — Lex) qair = ((((((((((((.

(3.43).

K1 * K2 * Kт * K3 * (Ca — C0).

где q0 — питома витрата кисню повітря, мг на 1 мг БПКполн, який приймає при очищенні до БПКполн 15 — 20 мг/л — 1.1;

K1 — коефіцієнт, враховує тип аэратора і який приймає для мелкопузырчатой аерації залежно від співвідношення площ аэрируемой зони і аэротенка faz/fat по табл. 42 [1]; приймаємо у першому наближенні faz/fat = 0.1 K1 = 1.47;

K2 — коефіцієнт, залежить від глибини занурення аераторів ha і який приймає по табл. 43 [1];

K2 = 2.8 при ha = H — 0/3 = 5 — 0.3 = 4.7 м;

Kт — коефіцієнт, враховує температуру стічні води, який визначено за такою формулою (62) [1]:

Kт = 1 + 0.02 * (Tw — 20) = 1 + 0.02 * (12 — 20) = 0.84 (3.44).

здесь Tw — середньомісячна температура води за період, (С;

K3 — коефіцієнт якості води, який приймає для міських стічних вод мовби 0.85;

Ca — розчинність кисню повітря на воді, мг/л, обумовлена по формулі (63) [1]:

Ca = (1 + ha/20.6) * Cт,.

(3.45) тут У розділі ст — розчинність кисню повітря на воді залежно від температури і атмосферного тиску, обумовлена по формуле:

475 — 26.5 * Сs 475 — 26.5 * 3.

У розділі ст = ((((((= ((((((= 8.7,.

(3.46).

33.5 + Tw 33.5 + 12.

где Cs — солесодержание води, г/л; Сs = 3 г/л.

Сa = (1 + 4.7/20.6) * 8.7 = 10.68 мг/л.

1.1 * (294.7 — 15) qair = (((((((((((((((= 12.06 м3/м3.

1.47 * 2.8 * 0.84 * 0.85 * (10.68 — 2).

Интенсивность аерації визначену за формуле:

qair * Hat 12.06 * 5.

Ia = ((((= ((((= 39.67 м3/(м2 * ч),.

(3.47) tat 1.52.

где Hat — робоча глибина аэротенка, м.

Проверка:

Ia.min < Ia > Ia.max.

При цьому Ia. max приймається по табл. 42 [1], залежно від співвідношення faz/fat, а Ia. min — по табл.43 [1], залежно від глибини занурення аэратора ha. Оскільки отримана інтенсивність аерації Ia > Ia. max, слід збільшити площа аэрируемой зони. Приймаємо faz/fat = 0.35, тоді K1 = 1.92.

1.1 * (294.7 — 15) qair = (((((((((((((((= 9.23 м3/м3.

1.92 * 2.8 * 0.84 * 0.85 * (10.68 — 2).

9.23 * 5.

Ia = ((((= 30.37 м3/(м2 * ч).

1.52.

Проверка:

Ia.min < Ia < Ia.max.

где Ia. min = 3.15 м3/(м2 * ч),.

Ia.max = 35 м3/(м2 * ч).

Общее кількість повітря Wв, м3/ч, подаване в аэротенки, визначено по формуле:

Wв = qair * qw = 9.23 * 918.87 = 8564 м3/ч.

Прирост активного мулу визначено по формуле:

Pi = 0.8 * Ccdp + Kg * Len, мг/л,.

(3.48).

где Ccdp — концентрація зважених речовин, у стічної воді, що надходить аэротенк, мг/л;

З * (100 — Еге) 255.4 * (100 — 70).

Ccdp = (((((= (((((((= 76.62 мг/л;

100 100.

Kg — коефіцієнт приросту; для міських і близьких до них щодо складу виробничих стічних вод мовби Kg = 0.3.

Pi = 0.8 * 76.62 + 0.3 * 294.7 = 149.7 мг/л.

В аэротенках-смесителях пневматичні аэраторы розміщуються вздовж однієї стіни коридору, рівномірно у всій довжині. У регенераторах аэраторы розміщуються нерівномірно за довжиною: у першій половині - вдвічі більше, ніж у второй.

3.5.6. Розрахунок вторинних відстійників після аэротенков.

В ролі вторинних відстійників у проекті передбачені відстійники з обертовим сборно-распределительным пристроєм конструкції Скирдова. Побічні відстійники всіх типів після аэротенков слід розраховувати по гідравлічної навантаженні qssa, м3/(м2 * год), певної в п. 2.5.6. Відповідно до [1], за мінімальної числі відстійників їх розрахунковий обсяг необхідно збільшувати в 1.2 — 1.3 разу. Сумарна площа отстойной частині від усіх отстойников:

1.3 * Qmax.ч.

F0 = (((((, м2,.

(3.49) qssa.

1.3 * 918.87.

F0 = ((((((= 1271 м².

0.94.

Диаметр одного відстійника визначено по формуле:

_____ ________.

/ 4 * F0 / 4 * 1271.

D = / (((= / ((((= 28.5 м.

(3.50).

(n * ((2 * 3.14.

Приняты щодо встановлення два типових відстійника з обертовим сборнорозподільчим пристроєм. Третій відстійник передбачено для другий черги будівництва. Після реконструкції, при трьох відстійниках D = 30 м, гідравлічна навантаження в дощ равна:

Qmax.чд 1803.2 qssa = (((= (((= 0.85 м3/(м2 * ч).

F0' 2119.5.

где F0' - площа трьох відстійників, м2;

(* D2 3.14 * 302.

F0' = n * (((= 3 * ((((= 2119.5 м2.

4 4.

3.5.7. Розрахунок хлораторной і смесителя.

Дезинфекция стічних вод мовби передбачена рідким хлором. Доза хлору відповідно до [1] прийнята a = 0.003 кг/м3. Реквізит максимальний витрата хлора:

Wmax = a * Qmax. ч = 0.003 * 918.87 = 2.76 кг/ч, (3.51).

где Qmax. ч — годинниковий витрата стічні води за годину максимального водовідведення, м3/ч. Среднечасовой витрата хлора:

Qсут 13 775.7.

Wср = a * ((= 0.003 * (((= 1.72 кг/ч,.

(3.52).

24 24 Добовий витрата хлора:

Wсут = Wср * 24 = 1.72 * 24 = 41.28 кг/сут. (3.53).

Месячный витрата хлора:

Wмес = Wсут * 30 = 41.28 * 30 = 1238 кг/мес. (3.54).

После реконструкції, зі збільшенням витрати стоків в дощ витрата хлору составит:

Реквізит максимальний витрата хлору визначено за такою формулою (3.51):

Wmax = 0.003 * 1803.2 = 5.41 кг/ч, Среднечасовой витрата хлору визначено за такою формулою (3.52):

38 083.6.

Wср = 0.003 * (((= 4.76 кг/ч,.

Суточный витрата хлору визначено за такою формулою (3.53):

Wсут = 4.76 * 24 = 114.24 кг/сут.

Для виготовлення і дозування розчину хлору в хлораторной передбачена установка двох вакуумних хлораторов ЛОНИИ-100 продуктивністю кожен 3 кг/ч. Один хлоратор робочий, другий — резервний. Для змішання води з хлором передбачено пристрій змішувача типу ‘'лоток Паршаля'', загальна довжина якого 13.63 м, ширина горловини і = 500 мм, ширина подводящего лотка B = 600 мм, довжина лотка змішувача L = 6.1 м, втрати напору в смесителе (h становлять 0.20 м.

8. Розрахунок контактних резервуаров.

Контактные резервуари призначаються задля забезпечення контакту стічних вод мовби з хлором. Як контактних резервуарів передбачені горизонтальні відстійники без шкребків. Тривалість контакту стічні води з хлором, відповідно до [1], приймається (30 хв. Схема горизонтального контактного резервуара приведено на рис. Робочий обсяг контактних резервуарів визначено по формуле:

W = Q max. ч * t, м3.

(3.55).

где t — тривалість контакту стічні води з хлором, ч.

W = 918.87 * 1.0 = 918.9 м3.

Глубина проточній частини відстійників H = 2.5 м, їх ширина B = 5 м (відповідно до [1] B = (2 — 5) * H), приймаємо n = 2 відстійника. Довжина відстійника визначену за формуле:

W 918.9.

L = ((((= ((((= 31 м.

(3.56) n * B * H 2 * 6 * 2.5.

Соотношение L: H, відповідно до [1], мусить знаходитися межах від 8 до 20, тому приймаємо L = 31 м. Обсяг осаду Wос, выпадающего в контактних резервуарах, визначено по формуле:

Qсут 13 775.72.

Wос = Q0 * ((= 0.5 * (((= 6.9 м3,.

(3.57).

1000 1000.

где Q0 — кількість осаду, що припадає на 1 м³ стічної води на добу; відповідно до [1] Q0 = 0.5 л/м3. Висота шару осаду в контактному резервуарі составляет:

Wос 6.9 hос = ((((= ((((= 0.02 м.

(3.58) n * B * L 2 * 6 * 31 Приймаємо hос = 0.1 м. Будівельна висота контактного резервуара визначену за формуле:

Hстр = hб + H + hн + hос = 0.3 + 2.5 + 0.3 + 0.1 = 3.2 м, где hб — висота борту, м; hб = 0.3 м; hн — висота нейтрального шару осаду, м; hн = 0.3 м. Після реконструкції мережі в полураздельную, під час розрахункового дощу витрата стічних вод мовби різко зростає й составляет:

Qmax.чд = 1803.2 м3/ч, соответственно зменшиться час перебування стічні води в контактних резервуарах. З формули (3.55) висловимо t: t = W/Qmax.ч = 918.9/1803.2 = 0.51 ч.

3.5.9. Розрахунок илоуплотнителей.

Илоуплотнители призначаються для попереднього ущільнення надлишкового мулу перед подачею його з вторинних відстійників в метантенки. Як илоуплотнителей використовуються вертикальні відстійники. Розрахунок илоуплотнителей ведеться на максимальний годинниковий приплив надлишкового активного мулу, м3/ч,.

Pmax * Qсут 179.6 * 13 775.72 qmax = (((((= (((((((= 25.8 м3/ч, (3.59).

24 * З 24 * 4000.

где З — концентрація уплотняемого надлишкового активного мулу, г/м3;

Pmax — зміст надлишкового активного мулу, г/м3;

Pmax = Kм * P = 1.2 * 149.7 = 179.6 мг/л,.

(3.60).

здесь Kм — коефіцієнт місячної нерівномірності приросту мулу, рівний 1.2. Сумарна площа живого перерізу труб илоуплотнителей F0, м2: qmax 25.8.

Fт = ((((= ((((= 0.24 м2,.

(3.61).

3600 * Vтр 3.6 * 30.

где Vтр — швидкість центральної трубі илоуплотнителя, відповідно до [1], Vтр ((30 мм/с; Сумарна площа отстойной частини илоуплотнителей F0, м2: qж 15.5.

F0 = ((((= ((((= 43 м²,.

(3.62).

3.6 * V0 3.6 * 0.1.

где V0 — швидкість руху рідини в отстойной зоні вертикального илоуплотнителя, приймається по [1] V0((0.1 мм/с; qж — максимальний витрата рідини, м3/ч, відокремлюваної у процесі ущільнення; qж = qmax * (W1 — W2)/(100 — W2) =.

(3.63).

99.2 — 98.

= 25.8 * ((((= 15.5 м3/ч,.

100 — 98.

где W1 і W2 — вологість що надходить і ущільненого мулу, %. Кількість илоуплотнителей приймається рівним n = 2. Діаметр илоуплотнителя, м:

___________ ____________.

/ 4 * (Fт + F0) / 4 * (0.24 + 43).

Dг = / (((((= / ((((((= 5.3 м.

(3.64).

(n * ((2 * 3.14.

Диаметр центральної труби илоуплотнителя:

______ _______.

/ 4 * Fт / 4 * 0.24 dт = / (((= / (((= 0.39 м.

(3.65).

(n * ((2 * 3.14.

Диаметр і висота розтруба центральної труби Dp і hp:

Dp = hp = 1.35 * dт = 1.35 * 0.39 = 0.53 м. (3.66).

Диаметр отражательного щита Dщ:

Dщ = 1.3 * Dp = 1.3 * 0.53 = 0.69 м.

(3.67).

Высота отстойной частини илоуплотнителя:

h0 = 3.6 * V0 * t = 3.6 * 0.07 * 12 = 3 м, (3.68).

где t — тривалість ущільнення мулу за илоуплотнителе, приймається по БНІП, t = 12 год. Висота щілини між низом центральної труби і отражательным щитом:

qmax 25.8 hщ = ((((((= ((((((((((= 0.14 м; (3.69) n * (* Dp * Vщ 2 * 3.14 * 0.53 * 15 * 3.6.

где Vщ — швидкість виходу мулу з щілини відповідно до [1] Vщ ((15 мм/с. Висота усіченого конуса hус илоуплотнителя:

D — d0 5.3 — 0.5 hус = (((* tg (= (((* tg 60 = 4.16 м.

(3.70).

2 2.

Объем усіченого конуса відстійника Wус в м3:

Wус = (1/12) * (* hус * (D + D * d0 + d0), (3.71).

= (1/12) * 3.14 * 4.16 * (5.32 + 5.3 * 0.5 + 0.52) = 33.7 м3.

Потребный обсяг иловой частини илоуплотнителя:

100 — p1 tил.

Wил = qmax * (((* ((=.

(3.72).

100 — p2 n.

100 — 99.2 8.

= 25.8 * ((((* ((= 20.64 м3,.

100 — 98 4.

где p2 — вологість ущільненого активного мулу; відповідно до [1], p2 = 98%; tил — тривалість перебування мулу за иловой частини илоуплотнителя; tил = 8 год. Оскільки Wил < Wус, то иловая частина илоуплотнителя розташований у усіченому конусі його. Будівельна висота илоуплотнителя Hстр:

Hстр = hб + hщ + hн + h0 + hус,.

(3.73).

Hстр = 0.3 + 0.14 + 0.3 + 3 + 4.16 = 7.9 м, где hн — висота нейтрального шару, наявного в циліндричною частини споруди, приймається 0.3 м.

3.5.10. Розрахунок метантенков.

Метантенки застосовуються для зброджування опадів побутових наукових і виробничих стічні води. У метантенки надходить ущільнений надлишковий мул з ущільнювачів, і навіть осад з первинних відстійників і контактних резервуаров.

Розрахунок метантенков виробляється у наступному порядку: Доба кількість сухого речовини в осаді і активної мулу, які виникають на станції, т, визначено за такими формулам:

Kсмвв * Еге * k 255.4 * 0.7 * 1.2.

Qсух = ((((((* Qсут = (((((((* 13 775.72 = 3 т на добу, (3.74).

1000 * 1000 1000 * 1000.

Pi — b 149.7 — 12.

Исух = (((((* Qсут = (((((* 13 775.72 = 1.9 т на добу, (3.75).

1000 * 1000 1000 * 1000.

где Еге — ефективність затримання зважених речовин, у первинних відстійниках; Еге = 70%; k — коефіцієнт, враховує збільшення обсягу осаду з допомогою великих фракцій зважених речовин, не що вловлюються у доборі проб для аналізу; відповідно до [12] k = 1.2;

Pi — приріст активного мулу, мг/л; див. п. 3.5.5; b — винесення активного мулу з вторинних відстійників, мг/л.

Количество беззольного речовини осаду і активної ила:

Qсух * (100 — Bг) * (100 — Зос) 3 * (100 — 5) * (100 — 30) Qбез = ((((((((((((= ((((((((((= 2 т на добу, (3.76).

100 * 100 100 * 100.

Исух * (100 — Bг) * (100 — Зіл) 1.9 * (100 — 5) * (100 — 25) Ибез = (((((((((((= ((((((((((= 1.4 т на добу, (3.77).

100 * 100 100 * 100.

где Bг і Bг' - гігроскопічна вологість осаду і ущільненого надлишкового мулу; Bг = Bг' = 5%;

Зіл і Зос — зольність сухого речовини осаду і надлишкового активного мулу; Зіл = 25%, Зос = 30%.

Расход сирого осаду і надлишкового активного мулу, м3/сут:

100 * Qсух 100 * 3.

Vос = (((((((= (((((= 50 м3/сут; (3.78).

(100 — Wос) * (ос (100 — 94) * 1.

где Wос — вологість сирого осаду з первинних відстійників, %;

(ос — щільність осадка.

100 * Исух 100 * 1.9.

Vил = (((((((= (((((= 63 м3/сут; (3.79).

(100 — Wил) * (мул (100 — 97) * 1.

где Wил — вологість ущільненого в илоуплотнителях надлишкового активного мулу, %;

(мул — щільність ущільненого надлишкового ила.

Общий витрата опадів на станції: по сухому речовини Mсух = Qсух + Исух = 3 + 1.9 = 4.9 т/сут;

(3.80) по беззольному речовини Мбез = Qбез + Ибез = 2 + 1.4 = 3.4 т/сут;

(3.81) за обсягом суміші фактичної вологості Мобщ = Vос + Vил = 50 + 63 = 113 м3/сут.

(3.82).

Средние значення вологості суміші і зольності, %:

Bсм = 100 * (1 — Мсух/Мобщ) = 100 * (1 — 4.9/113) = 95.7%.

(3.83).

(Мбез (.

Зсм = 100 * (1 — (((((((((((((((((((=.

(Qсух * (100 — Bг)/100 + Исух * (100 — B')/100(.

(3.4.

(.

= 100 * (1 — ((((((((((((((((= 27%. (3.84).

(3 * (100 — 5)/100 + 1.9 * (100 — 5)/100(.

Суточная доза завантаження осаду в метантенк, відповідно до [1] d = 19% (оскільки прийнято термофильный режим зброджування осаду з T = 53©.

Необхідний обсяг метантенков:

Mобщ * 100 113 * 100.

Wмет = (((((= (((((= 595 м³.

(3.85) d 19 Приймаємо до m = 2 метантенка. Обсяг одного метантенка:

Wмет 595.

Wмет' = ((= ((= 297.5 м3.

(3.86) m 2 Прийнято типовий метантенк: корисний обсяг одного резервуара 500 м³, діаметр D = 10 м, висота верхнього конуса hв. к = 1.45 м, висота нижнього конуса hн. к = 1.7 м, висота циліндричною частини hц = 5 м, будівельна висота метантенка Hстр = 8.15 м. Розпад беззольного речовини осаду, завантаженого в метантенк:

Y = a — n * D = 49.3 — 0.17 * 10 = 47.6%, (3.87) де a — межа зброджування осаду, %:

44 * Ибез + 53 * Qбез 44 * 1.4 + 53 * 2 a = ((((((((= (((((((= 49.3%; (3.88).

Mбез 3.4 n — експериментальний коефіцієнт, залежить від вологості осаду і температурного режиму зброджування, який приймає по табл. 61 [1]. Обсяг метану, що утворюється в метантенке при сбраживании осадка:

Y * Mбезз 47.6 * 3400.

Wг = ((((= (((((= 1618 м³,.

(3.89).

100 * р 100 * 1.

где р — щільність газу р = 1 кг/м3, Потрібна площа газосборной горловины:

Wг 1618.

Fг = (((= (((= 1.16 м2,.

(3.90) m * 700 2 * 700.

где 700 м3/м2 на добу — припустимий вихід газу метрах кубічних на 1 м² площі газосборной горловини в сутки.

Диаметр газосборной горловины:

_______ ________.

/ 4 * Fг. / 4 * 1.16.

Dг = / (((= / ((((= 1.22 м.

(3.91).

(((3.14 Реквізит обсяг мокрих газгольдерів, передбачених для збирання й зберігання газу, і навіть вирівнювання тиску у газовій мережі. t * Wг 2 * 1618.

Wгг = (((= ((((= 67.4 м3,.

(3.92) mг * 24 2 * 24 де t — час зберігання газу мокрих газгольдерах, год; mг — число прийнятих газгольдерів. По знайденому обсягу одного газгольдера Wгг підібрали типовий газгольдер 7- 07−01/66 обсягом 100 м³ з розмірами: внутрішній діаметр резервуара Dр = 7400 мм; внутрішній діаметр дзвони Dк = 6600 мм; висота газгольдера H = 7450 мм; висота резервуара Hр = 3450 мм; висота дзвони Hк = 3400 мм.

3.5.11. Розрахунок центрифуги.

Центрифуги призначені для зневоднення осаду після осветлителейперегнивателей і метантенка. Кількість осаду, що надходить центрифуги:

Mсух * 1000 4.9 * 1000.

Wц = (((((= (((((= 8.5 м3/ч,.

(3.93).

24 * (* T 24 * 1.5 * 16.

Согласно [1] приймаємо 1 роботу і 1 резервну центрифуги після метантенка (кількість осаду = 8.5 м3/ч). Приймаємо щодо встановлення центрифуги типу ОГШ — 50К — 4 з основними розрахунковими параметрами:

|расчетная продуктивність по осадку |9 м3/ч, | |діаметр ротора |50 див, | |довжина ротора |900 мм, | |частота обертання ротора |2000…2650 об./хв, | |габарити з електродвигуном, L (B (H |2710(1990(1526 мм, | |маса |1.8 т, | |потужність електродвигуна |28 кВт. |.

12. Розрахунок мулових площадок-уплотнителей.

В відповідність до [1], разом із механічним обезвоживанием у проекті передбачені аварійні мулові площадки-уплотнители обсягом 20% річного кількості осаду. Схема мулових площадок-уплотнителей представлена на рис. 3.10. Відповідно до табл. 64 [1] навантаження мулові площадки-уплотнители дорівнює h=1.0 м3/м2 в год.

Полезная площа площадок-уплотнителей в м2 визначену за формуле:

365 * Mобщ 365 * 113.

Fп = 0.2 * ((((((= 0.2 * (((((= 8775.5 м2 (3.92) h * K 1 * 0.94 де K — кліматичний коефіцієнт, який приймає за картою изолиний, наведеної на черт.3. 1].

По табл. 3 [13] приймаємо число карт площадок-уплотнителей:

Fп 8775.5 n = ((= (((= 8 карт,.

(3.93) fк 1188 з розмірами b = 18 м, l = 66 м, Hстр = 2.4 м.

13. Розрахунок споруд доочищення біологічно очищених стічних вод.

В ролі реконструкції очисний станції запропонований блок доочищення стічних вод. Доочищення біологічно очищених стічні води ведеться за таку схему: промывка.

РІВ СР Б. СЕТКИ ФИЛЬТРЫ.

СМ.

Р1 СР с.

промивши. б.

р

.

Р2 в сшр. вода.

рис. 3.11. Схема доочищення біологічно очищених стічних вод.

3.5.13.1. Розрахунок барабанних сеток.

Барабанные сітки типу БСБ з бактерицидними лампами використав схемах доочищення перед фільтрами з зернистої завантаженням виділення із води великих домішок, не які осідають у вторинних відстійниках, з метою захисту фільтрувальних споруд від засмічення й забезпечення нормальної роботи фільтрів. З продуктивності станції Q = 1803.2 м3/ч, приймаємо чотири робітники і одну резервну барабанні сітки продуктивністю 0.55 тыс. м3/ч: типорозмір 1.5(2.8, число поясів барабана = 3, длина (ширина (высота = 4525(1850(2750 мм. Витрата промывной води становить 0.5% розрахункової продуктивності, тобто. 2.5 л/с. Промывная вода відводиться на думку споруд перед первинними отстойниками.

2. Розрахунок швидких безнапорных фільтрів з двошарової загрузкой.

Для глибокої очищення стічні води (до 5 мг/л), відповідно до [1], приймаються двошарові фільтри із подачею води зверху-вниз. Завантаження складається з антрациту (верхній шар) і кварцевого піску (нижній шар). Які Підтримують шаром служить гравій. Відповідно до [1] фільтри завантажуються: антрацитом з значущістю зерен 0.8…1.8 мм завтовшки шару 0.4 м; кварцом з значущістю зерен 0.5…1.2 мм завтовшки шару 0.6 м; гравієм з значущістю зерен 2.0…32.0 мм завтовшки шару 0.6 м. Загальна товщина всієї завантаження фільтра H становитиме 1.6 м. Висота шару води над поверхнею завантаження приймається h = 2.5 м > 2 м.

1. Визначення розмірів фильтра.

Полная (корисна) продуктивність фільтрувальної станції Qсут = 38 083.6 м3/сут, чи Qчас = 1803.2 м3/ч, чи qсек = 500.88 л/с. Сумарна площа фільтрів з двошарової завантаженням при тривалості роботи станції T = 24 год, швидкості нормального режимі Vр.н. = 8 м/с, інтенсивності промивання w = 14 л/(с*м2), тривалість етапу промивання t1 = 0.12 год, час простою фільтра у зв’язку з промиванням t2 = 0.33 год, число промивань фільтра на добу n = 2:

Qсут.

F = (((((((((((((((= (3.94).

T * Vрн — 3.6 * w * n * t1 — n * t2 * Vрн.

38 083.6.

= (((((((((((((((((= 218.1 м2.

24 * 8 — 3.6 * 14 * 2 * 0.12 — 2 * 0.33 * 8 Кількість фільтрів має быть:

__ _____.

N = 0.5 * (F = 0.5 * (218.1 = 8 шт.

(3.95) Площа одного фільтра 218.1/8 = 27.3 м2 з площею плані 5.2(5.25 м. Швидкість фільтрування при форсованому режимі составит:

N 8.

Vр.ф. = Vр. н * (((= 8 * (((= 9.14 м/ч,.

N — N1 8 — 1 що відповідає вимогам [1] (тут N1 — кількість фільтрів, що у ремонте).

2. Розрахунок розподільній системи фильтра.

Расход промывной води, що надходить розподільну систему, при інтенсивності промивання w = 14 л/(с*м2): qпр = f * w = 27.3 * 14 = 382 л/с.

(3.96) Діаметр колектора розподільній системи прийнято dкол = 600 мм, швидкість руху промывной води Vкол = 1.2 м (рекомендована швидкість 1.0…1.2 м/с). При розмірі фільтра у плані 5.2(5.25 м довжина одного відгалуження становитиме: lотв = (5.4 — Dкол)/2 = (5.4 — 0.63)/2 = 2.39 м (3.97) де Dкол = 630 мм — зовнішнє діаметр колектора (по ГОСТ 10 704– — 76 і ГОСТ 8696– — 74) Кількість відгалужень кожному фільтрі при кроці осі відгалужень z = 0.22 м становитиме: nотв = (5.20/0.22)*2 = 48 прим. Відгалуження розміщаємо по 24 прим. з кожного боку колектора. Діаметр сталевих труб відгалужень приймаємо dотв = 80 мм (ГОСТ 3262−75), тоді швидкість входу промывной води становитиме — (за умови витрачання 382/48 = 7.96 л/с) V = 1.6 м/с. У частині відгалужень з точки 60(до вертикалі передбачаються отвори діаметром 10.14 мм. Приймаємо отвори d = 14 мм площею кожне fотв = 1.54 см2. Ставлення площі всіх отворів на відгалуженнях розподільній системи на площу фільтра приймаємо 0.25…0.3%. Тоді fотв = 0.25 * 27.3/100 = 0.0683 м2 чи 683 см². Загальна кількість отворів в розподільчої системи кожного фільтра n0 = fотв/f0 = 683/1.54 = 444 прим. У кожному фільтрі є по 40 відгалужень. Тоді кількість отворів на кожному відгалуженні 444/48 = 10 прим. Крок осі отворів e0 = 2.39/10 = 0.24 м = 240 мм.

3. Розрахунок пристроїв для збирання й відводу води при промиванні фильтра.

При витратах промывной води однією фільтр qпр = 382 л/с і кількості жолобів nж = 3 витрата води, що припадає однією жолоб, становитиме qж = 382/3 = 127.3 л/с = 0.13 м3/с. Відстань між осями жолобів eж = 5.25/3 = 1.75 м (має не більше 2.2). Ширіну жолоби з трикутним підставою визначаємо по формуле:

5 ____ 5 _________.

B = K * (q2/b3 = 1.75 * (0.132/2.573 = 0.44 м. (3.98) де b = 1.57 + a, a = 1.0…1.5; K — коефіцієнт, який приймає рівним 2.1 для пятиугольных жолобів. Висота жолоба h1 = 0.5 * B = 0.22 м, і з урахуванням товщини стінки повна його висота буде 0.22 + 0.08 = 0.3 м; швидкість руху води в жолобі V = 0.56 м/с. Висота крайки жолоби від поверхні загрузки:

H * e 1.0 * 50 hж = (((+ 0.3 = ((((+ 0.3 = 0.8 м,.

(3.99).

100 100 де H — висота фільтруючого шару, м; e — відносне розширення фільтруючій завантаження, %.

4. Розрахунок збірного канала.

Загрязненная промывная воду з жолобів швидкого фільтра вільно виливається в збірний канал. Оскільки фільтр має площа f = 17.3 м2 < 40 м², він влаштований з бічним збірним каналом. Відстань від дна жолоби до дна бічного збірного каналу має не менее:

3 __________ 3 ______________ Hкан=1.73 * (qпр2/(g*bкан2) + 0.2=1.73 * (0.3822/(9.81*0.72) + 0.2=0.74м. (3.100) де qкан — витрата води в каналі, м3/с; bкан — мінімально допустима ширина каналу, приймається рівної 0.7 м. Швидкість течії води наприкінці збірного каналу при розмірах поперечного перерізу fкан = 0.5 * 1.0 = 0.5 м2 становитиме Vкан=qкан/fкан = 0.382/0.5 = 0.764 м/с. Висота фільтра составит:

H = hпс + hф + hводы + hб = 0.6 + 1 + 2.5 + 0.5 = 4.6 м (3.101).

3. Резервуар очищеної воды.

Принимаем два круглих у плані резервуара D = 18 метрів і глибиною H = 4.5 м, обсягом 1145 м³.

4. Підбір насосов.

Для подачі води з РІВ застосовуються 3 робочих насоса марки Д630−90 і тільки резервний. Для промивання фільтрів — 2 одночасно діючих насоса Д630−90. Для промивання барабанних сіток — 1 робочий насос марки 1 ½K-6. Насоси, барабанні сітки, фільтри мають щодо одного здании.

6 Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки ОС. Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки очисних споруд по воде.

Таблиця 3.2 | | |ДЛИ|ШИР|ГЛУ|УК-|СКО| |ВИД |ФОР|ВЕЛ|СУМ| | |№ |РАС|-НА|.ЛО|Б. |ЛОН|Р. |і (|МЕСТН|-МУ|И-Ч|-МА|ОТМЕТКИ, М | | |Ч. |УЧ.|Т-К|СЛО|, |ТЕЧ|l, |О-ГО |ЛА.|ИНА|РН.| | | |РАЗ|, |ОВ,|Я |і |., | |СОП- |МЕС|НАП|ПОТ| | | |Х, | | |ВОД| | | | |Т. |Про- |Є- | | | | | | |И | | | | | | | | | |УЧ.|Л/С|М |М |М | |М/С|М |РОТИВ|ПОТ|РА |РІ |ПОВ-ТЬ |ДНО | | | | | | | | | |- |. |hм |h, |ВОДИ |ЛОТ., | | | | | | | | | | | | | | |ТР. | | | | | | | | | |ЛЕНИЯ|НАП|М |М |НАЧ|КОН|НАЧ|КОН| | | | | | | | | | |. | | |. |. |. |. | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 |15 |16 | |ПРИЙОМНА КАМЕРА | | | | |70.|70.| | | | | | | | |19 |19 | | | |1−2|357|10 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|Вход | |0.0|0.0|70.|70.|69.|69.| | | | | |6 |02 |6 |2 |в |1.0|3 |5 |16 |14 |6 |58 | | | | | | | | | |прям-|62 | | | | | | | | | | | | | | | |і |0.5| | | | | | | | | | | | | | | |канал|((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |2−3|178|2 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|Разде| |0.0|0.0|69.|69.|69.|69.| | |.5 | | |3 |02 |1 |1 |ление|0.9|6 |7 |91 |90 |58 |57 | | | | | | | | | |поток|12 | | | | | | | | | | | | | | | |а |1.5| | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |3−4|ПЕСКОЛОВКА |0.2|Табл.|(|(|0.2|69.|69.|(|(| | | | |1 | | | |80 |80 | | | | | | |[14] | | | | | | | | |4−5|178|2 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|(|(|(|0.0|69.|69.|69.|69.| | |.5 | | |3 |02 |1 |1 | | | |1 |70 |69 |37 |36 | |5−6|357|16 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|Слиян| |0.1|0.2|69.|69.|68.|68.| | | | | |6 |02 |6 |3 |не |1.0|7 |2 |50 |47 |94 |91 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |вв |3 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9|0.0| | | | | | | | | | | | | | |Увели|.81|2 | | | | | | | | | | | | | | |чен. | | | | | | | | | | | | | | | | |скоро| | | | | | | | | | | | | | | | |сті |1.0| | | | | | | | | | | | | | | | |62-| | | | | | | | | | | | | | | | |.91| | | | | | | | | | | | | | | | |2 | | | | | | | | | | | | | | | | |(((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |6−7|ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЙ ЛОТОК L = 5.1 М |Табл.|0.3|0.1|0.1|69.|69.|(|(| | | |1 |(0.|7 |7 |47 |30 | | | | | |[14] |56 | | | | | | | |7−8|357|12 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|(|(|(|0.0|69.|69.|68.|68.| | | | | |6 |02 |6 |2 | | | |2 |30 |28 |74 |72 | |8−9|178|4 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|Разде| |0.0|0.1|69.|69.|68.|68.| | |.5 | | |3 |02 |1 |1 |ление|1.0|9 | |05 |04 |72 |71 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |а |1.5| | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |9−1|178|16 |0.4|0.4|0.0|1.1|0.0|См.п.|(|0.1|0.1|68.|68.|(|(| |0 |.5 | |5 |5 |04 |2 |6 |3.6.1| |2 |8 |92 |86 | | | | | | | | | | | |. | | | | | | | | |ПЕРВИННИЙ ВІДСТІЙНИК |0.6|См. |(|(|0.6|68.|68.|(|(| | | |[3] | | | |26 |26 | | | |10-|178|16 |0.4|0.4|0.0|1.1|0.0|См.п.|(|0.1|0.1|68.|68.|(|(| |11 |.5 | |5 |5 |04 |2 |6 |3.6.2| |2 |8 |14 |08 | | | | | | | | | | | |. | | | | | | | | |11-|178|4 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|(|(|(|0.0|68.|68.|67.|67.| |12 |.5 | | |3 |02 |1 |1 | | | |1 |08 |07 |75 |74 | |12-|357|20 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|Слиян| |0.1|0.2|67.|67.|67.|67.| |13 | | | |6 |02 |6 |4 |не |1.0|7 |3 |88 |84 |32 |28 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |вв |3 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | |Увели|2*9|0.0| | | | | | | | | | | | | | |чен. |.81|2 | | | | | | | | | | | | | | |скоро| | | | | | | | | | | | | | | | |сті | | | | | | | | | | | | | | | | | |1.0| | | | | | | | | | | | | | | | |62-| | | | | | | | | | | | | | | | |.91| | | | | | | | | | | | | | | | |2 | | | | | | | | | | | | | | | | |(((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |13-|268|15 |0.6|0.4|0.0|1.0|0.0|Разде| |0.0|0.1|67.|67.|67.|67.| |14 | | | |5 |02 |0 |3 |ление|1.0|9 |8 |73 |64 |28 |19 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |а |1.5| | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | |Резки|2*9|0.0| | | | | | | | | | | | | | |і |.81|6 | | | | | | | | | | | | | | |повор| | | | | | | | | | | | | | | | |від на|1.0| | | | | | | | | | | | | | | |90(|2 | | | | | | | | | | | | | | | | |1.1| | | | | | | | | | | | | | | | |9((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |14-|АЭРОТЕНК |0.4|См.та|(|(|0.4|67.|67.|(|(| |15 |Zводы.аэр.=Zзем.аэр.+Hаэр| |бл.1 | | | |44 |44 | | | | |/2=64.94+5/2=67.44 | |[14] | | | | | | | | |15-|268|3 |0.6|0.4|0.0|1.0|0.0|Резки| |0.0|0.0|67.|67.|66.|66.| |16 | | | |5 |02 |0 |1 |і |1.0|6 |7 |24 |18 |79 |72 | | | | | | | | | |повор|2 | | | | | | | | | | | | | | | |від |1.1| | | | | | | | | | | | | | | |лотка|9((| | | | | | | | | | | | | | | |на | | | | | | | | | | | | | | | | |90(|2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |16-|536|46 |0.8|0.7|0.0|0.9|0.0|Слиян| |0.1|0.1|67.|67.|66.|66.| |17 | | | |5 |01 | |5 |не |0.0|2 |7 |06 |01 |31 |26 | | | | | | | | | |поток|92 | | | | | | | | | | | | | | | |вв |3 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |РОЗПОДІЛЬЧА ЧАША |См.п.|(|0.2|0.2|66.|66.|(|(| | |4.6.3| |9 |9 |72 |72 | | | | |. | | | | | | | | |17-|268|8 |0.6|0.4|0.0|1 |0.0|(|(|(|0.0|66.|66.|66.|66.| |18 | | | |5 |02 | |2 | | | |2 |71 |69 |26 |24 | |18-|268|16 |0.5|0.5|0.0|1.3|0.0|См.п.|(|0.1|0.2|66.|66.|66.|65.| |19 | | | | |05 |8 |8 |3.6.4| |9 |7 |51 |43 |01 |93 | | | | | | | | | |. | | | | | | | | |ВТОРИННИЙ ВІДСТІЙНИК |0.6|См. |(|(|0.6|65.|65.|(|(| | | |[3] | | | |83 |83 | | | |19-|178|16 |0.4|0.4|0.0|1.1|0.0|См.п.|(|0.1|0.1|65.|65.|65.|65.| |20 |.5 | |5 |5 |04 |2 |6 |3.6.5| |2 |8 |71 |65 |26 |20 | | | | | | | | | |. | | | | | | | | |20-|178|10 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|(|(|(|0.0|65.|65.|65.|65.| |21 |.5 | | |3 |02 |1 |2 | | | |2 |53 |51 |20 |18 | |21-|357|60 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.1|Слиян| |0.1|0.3|65.|65.|64.|64.| |22 | | | |6 |02 |6 |2 |не |1.0|7 |1 |32 |20 |76 |64 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |вв |3 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | |Увели|2*9|0.0| | | | | | | | | | | | | | |чен. |.81|2 | | | | | | | | | | | | | | |скоро| | | | | | | | | | | | | | | | |сті | | | | | | | | | | | | | | | | | |1.0| | | | | | | | | | | | | | | | |62-| | | | | | | | | | | | | | | | |.91| | | | | | | | | | | | | | | | |2 | | | | | | | | | | | | | | | | |(((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |22-|СМЕСИТЕЛЬ |0.4|См. 3|(|(|0.4|64.|64.|(|(| |23 | | |] | | | |8 |8 | | | |23-|357|10 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|(|(|(|0.0|64.|64.|64.|64.| |24 | | | |6 |02 |6 |2 | | | |2 |80 |78 |24 |22 | |24-|178|3 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|Разде| |0.0|0.1|64.|64.|64.|64.| |25 |.5 | | |3 |02 |1 |1 |ление|1.0|9 |5 |55 |49 |22 |16 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |а |1.5| | | | | | | | | | | | | | | | |((|0.0| | | | | | | | | | | | | | |Резки|2*9|5 | | | | | | | | | | | | | | |і |.81| | | | | | | | | | | | | | | |повор| | | | | | | | | | | | | | | | |від |0.9| | | | | | | | | | | | | | | |поток|12 | | | | | | | | | | | | | | | |але в |1.1| | | | | | | | | | | | | | | |90(|9((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |25-|КОНТАКТНЫЙ РЕЗЕРВУАР L=31|0.4|См. 3|(|(|0.4|64.|64.|(|(| |26 |М | |] | | | |29 |29 | | | |26-|178|3 |0.6|0.3|0.0|0.9|0.0|Резки| |0.0|0.0|64.|64.|63.|63.| |27 |.5 | | |3 |02 |1 |1 |і |0.9|5 |6 |09 |03 |76 |70 | | | | | | | | | |повор|12 | | | | | | | | | | | | | | | |від |1.1| | | | | | | | | | | | | | | |поток|9((| | | | | | | | | | | | | | | |але в | | | | | | | | | | | | | | | | |90(|2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | |27-|357|9 |0.6|0.5|0.0|1.0|0.0|Слиян| |0.1|0.2|63.|63.|63.|63.| |28 | | | |6 |02 |6 |2 |не |1.0|7 |1 |84 |82 |28 |26 | | | | | | | | | |поток|62 | | | | | | | | | | | | | | | |вв |3 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | |Увели|2*9|0.0| | | | | | | | | | | | | | |чен. |.81|2 | | | | | | | | | | | | | | |скоро| | | | | | | | | | | | | | | | |сті | | | | | | | | | | | | | | | | | |1.0| | | | | | | | | | | | | | | | |62-| | | | | | | | | | | | | | | | |.91| | | | | | | | | | | | | | | | |2 | | | | | | | | | | | | | | | | |(((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | |.

|28-|357|47 |d=0|0.2|0.0|4.5|3.2|Выход| |0.0|5.2|63.|58.|63.|57.| |29 | | |.35|7 |70 |3 |9 |в |1.0|6 |6 |52 |26 |26 |99 | | | | | | | | | |колод|62 | | | | | | | | | | | | | | | |ец |1 | | | | | | | | | | | | | | | | |((|0.5| | | | | | | | | | | | | | |Вхід |2*9|2 | | | | | | | | | | | | | | |в |.81| | | | | | | | | | | | | | | |трубу| | | | | | | | | | | | | | | | | |4.5| | | | | | | | | | | | | | | | |32 |0.1| | | | | | | | | | | | | | |Два |0.5|0 | | | | | | | | | | | | | | |плавн|((| | | | | | | | | | | | | | | |ых |2*9| | | | | | | | | | | | | | | |повор|.81| | | | | | | | | | | | | | | |ота | | | | | | | | | | | | | | | | |на | | | | | | | | | | | | | | | | |30(| |0.3| | | | | | | | | | | | | | |(d/R=|2*0|0 | | | | | | | | | | | | | | |0.4) |.05| | | | | | | | | | | | | | | | |*(| | | | | | | | | | | | | | | |Плавн|4.5| | | | | | | | | | | | | | | |ый |32 |1.0| | | | | | | | | | | | | | |повор|* |5 | | | | | | | | | | | | | | |від на|(((| | | | | | | | | | | | | | | |90(|) | | | | | | | | | | | | | | | |(d/R=|2*9| | | | | | | | | | | | | | | |1) |.81| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |Вихід| | | | | | | | | | | | | | | | |в |4.5| | | | | | | | | | | | | | | |водое|32 | | | | | | | | | | | | | | | |м |0.2| | | | | | | | | | | | | | | | |9((| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |4.5| | | | | | | | | | | | | | | | |32 | | | | | | | | | | | | | | | | |1 | | | | | | | | | | | | | | | | |((| | | | | | | | | | | | | | | | |2*9| | | | | | | | | | | | | | | | |.81| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |.

Гідравлічний розрахунок лотків, трубопроводів і висотної установки очисних споруд по илу.

Таблиця 3.3 | | |Розміри | | | | |Обозн.|Длина |лотків чи | |Потери|Фактические позначки, м | | | |труб, м | | | | |участк|участк|Шир. |Глуб. |Схил |напора|Поверхности |Дно лотка чи| |а |а |чи d |осаду| |h, м |води чи мулу |труби | | | | | | | |Начало|Конец |Начало|Конец | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 | |ПЕРВИННИЙ ВІДСТІЙНИК |68.26 |68.26 |(|(| |30−31 |37 |d=0.2 |0.2 |0.01 |0.37 |66.86 |66.49 |66.66 |66.29 | |31−32 |83 |d=0.2 |0.2 |0.01 |0.83 |66.49 |65.66 |66.29 |65.46 | |32−33 |НАСОСНА СТАНЦІЯ | |33−34 |49 |d=0.2 |0.2 |НАПІРНИЙ ТРУБОПРОВІД | |МЕТАНТЕНК |69.50 |69.50 |(|(| |34−35 |160 |d=0.2 |0.2 |0.01 |1.6 |68.00 |66.40 |(|66.20 | |35−36 |66 |МУЛОВІ МАЙДАНЧИКИ |(|(|63.8 |(|.

1. Розрахунок місцевих втрат напору в підводять сифонах первинних відстійників. Місцеві втрати напору в сифоне составят:

1. різкий поворот сифона на 90(:

V12 0.912 hм = (* ((= 1.19 * (((= 0.05 м;

2 * g 2 * 9.81 2. раптове звуження потоку перед входом води з лотка в українську трубу: w2 (* d22 3.14 * 0.452.

(= (((= (((((= 0.80 м ((= 0.15 w1 4*B1*H1 4*0.6*0.33.

V22 1.122 hм = (* ((= 0.15 * (((= 0.01 м;

2 * g 2 * 9.81 3. увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V12 1.122 — 0.912 hм = (((= (((((= 0.022 м.

2 * g 2 * 9.81 4. два плавних повороту на 90(: hм = 2 * (* V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.122/(2 * 9.81) = 0.037 м; Сума місцевих втрат напору в подводящем сифоне первинного відстійника составит:

(hм1 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 = 0.12 м.

2. Розрахунок місцевих втрат напору в отводящих сифонах первинних отстойников.

Местные втрати напору становитимуть: 1 -4 див. п. 4.6.1.

5.внезапное розширення потоку перед входом води з труби в лоток:

(V1 — V2)2 (1.12 — 0.91)2 hм = ((((= (((((= 0.002 м;

2 * g 2 * 9.81 Сума місцевих втрат напору в отводящем сифоне первинного відстійника составит:

(hм2 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 + 0.002 = 0.12 м.

3. Розрахунок місцевих втрат напору в розподільній чаші вторинних отстойников.

Q1 = 536 л/с; V1 = 0.9 м/с; B1 = 0.80 м; H1 = 0.75 м; Q2 = Q1 = 536 л/с; V2 = 1.39 м/с; d2 = 0.70 м; Q3 = Q1 = 536 л/с; V3 = 0.68 м/с; d3 = 1 м; Q4 = Q1 = 536 л/с; V4 = 0.17 м/с; Dч = 1.25 м; Hч = 0.80 м; Q5 = Q½ = 268 л/с; V5 = 1 м/с; B5 = 0.46 м; H5 = 0.45 м.

Місцеві втрати: 1. Резкий поворот потоку на 90(:

V12 0.92 hм = (* ((= 1.19 * (((= 0.049 м.

2 * g 2 * 9.81 2. Внезапное звуження потоку перед входом води з лотка до труби: w2 (* d2 3.14 * 0.72.

((= (((((= ((((((= 0.64 м. ((= 0.23 w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75.

V2 1.392 hм = (* ((= 0.2 * (((= 0.023 м.

2 * g 2 * 9.81 3. Увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V12 1.392 — 0.92 hм = ((((= (((((= 0.057 м.

2 * g 2 * 9.81 4. Два плавних повороту на 90(: hм = 2 * (* V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м.

5.Постепенное розширення потока:

(V2 — V3)2 (1.39 — 0.68)2 hм = K * ((((= 0.9 * (((((= 0.023 м.

2 * g 2 * 9.81 6. Внезапное розширення потоку біля входу до чашу:

Qч 0.536.

Vч = (((((= (((((((= 0.17 м/с;

(* Dч * Hч 3.14 * 1.25 * 0.8.

(V3 — V4)2 (0.68 — 0.17)2 hм = ((((= ((((((= 0.013 м.

2 * g 2 * 9.81 7. Внезапное звуження потоку коли води з чаші в лоток:

3 * w5 3 * B5 * H5 3 * 0.6 * 0.45.

(((= (((((= (((((((= 0.26 м; ((= 0.4 w4 (* D4 * H4 3.14 * 1.25 * 0.8.

V52 12 hм = (* ((= 0.4 * (((= 0.02 м.

2 * g 2 * 9.81 8. Увеличение швидкості біля входу до лоток:

V52 — V42 12 — 0.172 hм = ((((= (((((= 0.049 м.

2 * g 2 * 9.81 Сума місцевих втрат напору в розподільній чаше:

(hм =0.049+0.023+0.057+0.057+0.023+0.013+0.02+0.049=0.29 м.

3.6.4. Розрахунок місцевих втрат напору в підводять сифонах вторинних відстійників. Місцеві втрати напору в сифоне составят:

1. різкий поворот сифона на 90(:

V12 12 hм = (* ((= 1.19 * (((= 0.06 м;

2 * g 2 * 9.81 2. раптове звуження потоку перед входом води з лотка в українську трубу: w2 (* d22 3.14 * 0.72.

(= ((((= ((((((= 0.64 м ((= 0.23 w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75.

V22 1.392 hм = (* ((= 0.23 * (((= 0.023 м;

2 * g 2 * 9.81 3. увеличение швидкості біля входу до трубу:

V22 — V12 1.392 — 0.92 hм = ((((= (((((= 0.057 м;

2 * g 2 * 9.81.

4.два плавних повороту на 90(: hм = 2 * (* V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м.

Сумма місцевих втрат напору в подводящем сифоне вторинного відстійника составит:

(hм1 = 0.049 + 0.023 + 0.057 + 0.057 = 0.19 м.

3.6.4. Розрахунок місцевих втрат напору в отводящих сифонах вторинних отстойников.

Определение місцевих втрат напору в отводящем сифоне вторинного відстійника см. п.3.6.2. (hм4 = 0.12 м.

3.7. План очисний станции.

План ОС представлено масштабі 1:500. Нею зображені основні допоміжні ОС, трубопроводи різного призначення та залізниці. На території станції передбачено озеленення, кордону є такі парканом. Розташування споруд очищення прийнято найбільш компактним, що зменшує площа ОС, протяжність лотків і труб, отже й вартість будівництва. ОС розташовані групами. Розриви між групами споруд прийнято мінімальними по санітарним і протипожежним вимогам, але забезпечують можливість черговості будівництва й проїзду транспорту. При компонуванні ОС, окремі перебувають у одному будинку: иловая СР конструктивно сполучена з хлораторной; будинок СР і фільтрувальні установки перебувають разом із барабанними сітками. План ОС і висотна установка вирішено за урахуванням забезпечення самопливного руху води. Для рівномірного розподілу стічні води по спорудам передбачені розподільні чаші і камери. Висотна розташування виконано з урахуванням вимоги балансу земляних робіт. Передбачено виїмки і насипу, у своїй навколо споруд розташовані майданчики для проходу обслуговуючого персоналу шириною 2.0 м.

ГОЛОВНА НАСОСНА СТАНЦИЯ.

Введение

Главная насосну станцію варта перекачування стічні води на очисні споруди після попередньої очищення на решетках-дробилках. Конструкція ГНС представлена листку 4. Надземна частина станції - прямокутна, розміром 12 (21 м. У надземної частини насосної станції розташовані: побутові приміщення, КТП, вентиляційні камери, теплової введення, механічна майстерня, комора. Підземна частина — кругла у плані (глибина подводящего колектора — 7.23 м). Підземна частина ГНС розділена глухий водонепроникною перегородкою на два відсіку; щодо одного їх розташовані решетки-дробилки, прийомний резервуар, й інші - машинний зал. У уникнення затоплення на подводящем колекторі встановлюються дві засувки з гидроприводами для відключення станції у час аварії. Управління засувками — механічне від аварійного рівня води в резервуарі. Введення колектора в станцію передбачається з двох трубопроводах діаметром 700 мм. На подводящем колекторі встановлено камера поділу потоку на два трубопроводу. Вода на хозяйственно-питьевые і виробничі потреби подається з міського водогону за одним введення. Стоки від санітарних приладів скидаються у канал приймального резервуара перед гратамидробарками. Теплоносієм системі гарячого водопостачання і опалення служить перегріта вода з параметрами 70 — 150(C. Система опалення прийнята горизонтальна, проточна. У проекті передбачена приточно-вытяжная вентиляція. У приміщенні решіток дробарок і резервуарів запроектована механічна вентиляція у вигляді п’ятикратного воздухообмена. Причому 80% повітря видаляється з каналу решіток, і 20% з верхньої зони. Вытяжная система оснащена резервним вентилятором, включающимся автоматично при вимиканні основного. У машинному залі вентиляція запроектована з розрахунку перевищення температури в літній час у робітничій зоні на 10% вище зовнішньої, т.к. перебування на ньому людей короткочасно. У побутових приміщеннях передбачена механічна приточная вентиляція, витяжка — природна через дефлектор.

4.1. Прийомний резервуар.

Емкость приймального резервуара підрахована по формуле:

0.25 * Qнас 0.25 * 918.9.

Wрез = (((((= (((((= 46 м³, n1 5 де Qнас — продуктивність насосів м3/ч; n1 — кількість включень насосів за годину. Дно приймального резервуара має ухил і = 0.1 до приямку, у якому розташовані воронки всасывающих трубопроводів. Прийомний резервуар обладнаний трубопроводами для взмучивания осаду і змиву його з стінок і днища. Подача води на взмучивание і обмивши регулюється засувками з ручним приводом. Узвіз в прийомний резервуар здійснюється через спеціальні люки по стремянкам.

2. Приміщення решеток-дробилок.

Решетки-дробилки є комбінований механізм, готовий до затримання та підводного роздрібнення великих покидьків, що у стічної рідини і виключає ручні роботи з обробці покидьків. До установці приймається дві решетки-дробилки РД-600 (1 робоча група й 1 резервная).

Технічні характеристики: Пропускна здатність за водою, м3/сут…48 000 Діаметр барабана, мм…625 Частота обертання барабана, 1/мин…24 Потужність електродвигуна, кВт…1 Частота обертання електродвигуна, об/мин…1500 Передатне ставлення редуктора…60 Маса, кг… …1800 Розміри, мм висота… …2170 довжина… …1340 ширина… …810.

4.3. Машинне отделение.

В машинному залі розміщені три основних технологічних насоса 8НФ (2 робітників і 1 резервний); два насоса на шляху подання води на ущільнення сальників основних насосів 3К-6 (1 робочий і одну резервний) і двоє дренажних насоса НСЦ- 3 (1 робочий і одну резервний). Насоси 8НФ монтуються кожен на загальної плиті з електродвигуном, насос на рамі комплексно з електродвигуном і щитом управління. Насоси 8НФ встановлено під затоку. Робота їх автоматизовано залежно від рівня стічних вод мовби в приймальному резервуарі. При не включенні чи аварійної зупинці будь-якого насоса, і навіть при аварійному рівні стічних вод мовби в приймальному резервуарі, передбачено автоматичне включення резервного насоса. Діаметри всасывающих і напірних трубопроводів ухвалюватимуть у відповідність з продуктивністю насосів і допустимих [2] швидкостей руху стічних вод: у всасывающих трубопроводах V = 0.7 — 1.5 м/с; в напірних трубопроводах V = 1.0 — 2.5 м/с. Для зменшення зносу валів основних насосів передбачено гідравлічне ущільнення сальників водогінної водою, поданого під тиском, перевищує тиск, развиваемое основним насосом на 0.3 — 0.5 кг/см2. Задля більшої розриву струменя води, поданого із електромережі господарськимпитного водогону на технічні потреби, встановлено бак розриву струменя W = 180 л. Для збору води від миття статей машинного відділення передбачено збірний лоток, який закінчується приямком. Для монтажу і демонтажу насосів з електродвигунами і арматури й у провадження цих робіт в машинному залі передбачені: в надземної частини — джек електрична ПЕ 320−52 120−00, вантажністю 3.2 т; в підземної частини — кран бруківці ручний 3.2−5.1, вантажністю 3.2 т, і джек червячная — 3.2 т.

4.4. Розрахунок насосної станції для перекачування стічних вод.

Максимальный годинниковий приплив до насосної станции:

Q1 = 918.87 м3/ч.

По даної максимальної продуктивності насосної станції Q1 призначаємо кількість напірних трубопроводів n = 2. Витрата в кожному трубопроводу q1, л/с, знайдено по формуле:

1000 * Q1 q1 = ((((, л/с.

(4.1).

3600 * n.

1000 * 918.87 q1 = ((((((= 127.62 л/с.

3600 * 2.

При відомому витратах q1, з економічних міркувань і рекомендованої швидкість руху стічних вод мовби в напірних трубопроводах Vн=1 — 2.5 м/с, [2], призначаємо діаметр труб d=400мм. У цьому V = 1.02 м/с; і = 0.004.

Потери напору у зовнішніх напірних трубопроводах hн, м, визначено по формулі: hн = 1.05 * iн * lн, м.

(4.2) де iн — гідравлічний ухил, визначено по [16]; lн — довжина напірних ліній, м; 1.05 — коефіцієнт, враховує місцеві опору. hн = 1.05 * 0.004 * 2225 = 9.35 м.

Требуемый натиск насосів визначено по формуле:

H = Hг + hнс + hн + hзап, м,.

(4.3).

где Hг — геометрична висота підйому рідини, м. Геометрична висота підйому Hг визначено як різницю між оцінкою L2, яку виробляється підйом стічної рідини, і розрахункової оцінкою рідини в приймальному резервуарі L1.

L1 = Lк — a = 55.87 — 2 = 53.87 м, де Lк — позначка дна подводящего колектора; Lк = 55.87 м; a = 2 м — відстань від дна колектора до середній рівень рідини в резервуаре.

Hг = L2 — L1 = 70.19 — 53.87 = 16.32 м. hнс — втрати напору не більше насосної станції; hнс = 2 м; hзап — запас на виливши рідини з трубопроводу; hзап = 1 м.

H = 16.32 + 2 + 9.35 + 1 = 28.67 м. У цьому проекті передбачена установка трьох однотипних насосів: 2 робочих і одну резервный.

Подбор робочих насосів здійснено на расход:

Q1 918.87.

((= (((= 459.4 м3/ч.

2 2 і H = 28.7 м. По [ ] обраний насос 8НФ з такими характеристиками:

Q = 864 м3/ч;

H = 29 м;

Частота обертання n = 960 об/мин;

ККД = 60%;

Потужність електродвигуна 115 кВт;

Діаметр робочого колеса 540 мм;

Маса 1000 кг.

Возможны такі режими роботи насосної станції: A) Нормальний режим роботи — зовнішні трубопроводи й устаткування станції справні. Продуктивність насосної станції Qнс = Q1 = 918.87 м2/ч. Розрахунковий витрата у усмоктувальної і напірної лініях кожного насоса дорівнює відповідно qвс1 і qн1:

1000 * Q1 1000 * 918.87 qвс1 = qн1 = ((((= (((((= 127.62 л/с.

3600 * m 3600 * 2 Розрахунковий витрата у зовнішніх напірних трубопроводах: qр1 = q1 = 127.62 л/с,.

H1 = 28.7 м.

B) Аварійний режим роботи насосної станції - аварія одному з зовнішніх напірних трубопроводів. Продуктивність насосної станції Q2 = Q1 = 918.87 м3/ч. При аварії одній із напірних ліній і його відключенні, витрата, проходить з іншої лінії зміниться, унаслідок чого зміняться швидкість руху, і, отже, місцеві втрата часу та втрати за довжиною. Тому виконано перерахунок величини необхідного напору H2 для випадку аварии.

H2 = Hг + hнс + hна + hни + hзап, м где hна — втрати напору на аварійній ділянці напірних трубопроводів, розраховані за такою формулою: hна = 1.05 * ia * la = 1.05 * 0.012 * 750 = 9 м,.

ia — гідравлічний ухил при пропуску розрахункового витрати qр.а. за однією лінії аварійного ділянки; iа = 0.012; V = 2 м/с.

Расчетный витрата на аварійній ділянці: qр.а. = Q1 = 918.87 м3/ч; la — довжина аварійного ділянки; la = 750 м. hни — втрати напору у зовнішніх напірних трубопроводах, розраховані по формулі: hни = 1.05 * iи * lи = 1.05 * 0.004 * 1475 = 6.2 м Таким чином, необхідний натиск під час роботи насосної станції в аварійному режимі составляет:

H2 = 16.32 + 2 + 9 + 6.2 + 1 = 34.52 м.

Уточненные розрахункові параметри для режимів роботи насосної станції: нормального Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 28.7 м; аварійного Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 34.52 м.

После реконструкції системи водовідведення в полураздельную, в дощ, витрата стічні води, що у прийомний резервуар насосної станції різко зростає. Під час розрахункового дощу вона становить: Ql = 1803.2 м3/ч. Тому необхідно встановити групу насосів, яка включається під час дощу. Приймаємо до додаткової установці один насос 8НФ. Дані насоси не забезпечать необхідний натиск при діаметрі напірних трубопроводів 400 мм. Тому необхідно замінити існуючі трубопроводи, поклавши труби діаметром 550 мм.

Потери напору у зовнішніх напірних трубопроводах в дощ hн. д, м, визначено за такою формулою (4.2): hн. д = 1.05 * 0.0028 * 2225 = 6.54 м где iн. д — гідравлічний ухил, визначено по [16] при d = 550 мм и.

1000 * 1803.2 q1д = ((((((= 250.44 л/с,.

3600 * 2 iн. д = 0.0028; Vн. д = 1.05 м/с.

Требуемый натиск насосів визначено за такою формулою (4.3).

L1.д = Lк. р — a = 55.08 — 2 = 53.08 м, где Lк. р — позначка дна подводящего колектора після реконструкції; Lк. р = 55.08 м;

Hг.д = L2 — L1. д = 70.19 — 53.08 = 17.11 м.

Hд = 17.11 + 2 + 6.54 + 1 = 26.65 м.

При аварії на напірних трубопроводах в дощ qд = 500.88 л/с; iа. д = 0.0107; Vа. д = 2.11 м/с. hа. а = 1.05 * 0.0107 * 750 = 8.43 м; hа. и = 1.05 * 0.0028 * 1475 = 4.34 м;

Hд.ав = 17.11 + 2 + 8.43 + 4.34 + 1 = 32.88 м.

Определение дійсних параметрів роботи двох робочих насосів, і навіть робота трьох насосів в дощ, проводиться у разі совмещенному графіку характеристик насосів і трубопроводів нормального і аварійному режимах. Суміщений графік представлений рис. 4.1. 1) Характеристика Q-H, Q-(, і Q-N накреслена відповідно до паспортним даним насоса 8НФ. 2) Сумарна характеристика ((Q-H)1+2 спільно працюючих 2 насосів побудована у вигляді подвоєння продуктивності насоса при заданих значеннях напорів. 3) Сумарна характеристика ((Q-H)1+2+3 спільно працюючих 3 насосів побудована у вигляді потроєння продуктивності насоса при заданих значеннях напорів. 4) Характеристика трубопроводу для нормального режиму (Q-H)тр.ну побудована по рівнянню: Hтр1 = Hг + (1 * Q2 = 16.3 + 0.146 * Q2 Q, м3/ч H, м.

H1 — Hг де (1 = ((((100 16.5.

Q12 200 16.9 Q1 — в м3/ч 400.

18.6.

28.7 — 16.3 600.

21.6 (1 = (((((= 0.146 800 25.6.

918.92 1000 30.9.

1200 37.3.

1400 44.9.

Характеристика трубопроводу для аварійного режиму (Q-H)тр.ав побудована по рівнянню: Qтр. ав = Hг + (2 * Q2 = 16.3 + 0.215 * Q2 Q, м3/ч H, м.

H2 — Hг.

(2 = ((((; Q2 — в м3/ч 100 16.5.

Q22.

200 17.2.

34.5 — 16.3.

400 19.7.

(2 = (((((= 0.215 600 24.0.

918.92.

800 30.1.

1000 37.8.

1200 47.3.

1400 58.4 Характеристика роботи трубопроводу в дощ (Q-H)тр.д побудована по уравнению:

Qт р.д.н = Hг. д + (3 * Qд2 = 17.11 + 0.29 * Qд2. Q, м3/ч H, м.

Hд — Hг.д.

(3 = (((((; Qд — в м3/ч 200.

17.2.

Qд2.

400 17.6.

26.65 — 17.11.

600 18.2.

(2 = (((((= 0.29 800.

19.0.

1803.22.

1000 20.0.

1200 21.3.

1400 22.8.

1600 24.5.

1800 26.5.

2000 28.7.

2200 31.2.

2400 33.8.

Характеристика роботи трубопроводу на підводному човні в дощ (Q-H)тр.д.ав побудована по уравнению:

Qт р.д.ав = Hг. д + (4 * Qд2 = 17.11 + 0.48 * Qд2. Q, м3/ч H, м.

Hд.ав — Hг.д.

(4 = (((((; Qд — в м3/ч 200.

17.3.

Qд2.

400 17.9.

32.88 — 17.11.

600 18.8.

(2 = (((((= 0.48 800.

20.2.

1803.22.

1000 21.9.

1200 24.0.

1400 26.5.

1600 29.4.

1800 32.7.

2000 36.3.

2200 40.3.

2400 44.8.

(()A на графіці - робоча точка, її координати визначають робочі параметри насосів за її спільну роботу нормального режимі. (()B визначає робочі параметри спільно працюючих насосів в аварійному режимі. (()З визначає робочі параметри спільно працюючих трьох насосів. (()D визначає робочі параметри спільно працюючих трьох насосів в аварійний режим. (- розрахункові крапки над аварійний нормальна режим. (()A1,2 — точка, визначальна параметри кожного насоса при спільної роботі двох насосів. E, F — точки, що визначають параметри (, (кожного насоса при спільної роботі трьох насосів. (()A1 — точка, визначальна параметри кожного насоса за її роздільної работе.

4.5. Иловая насосну станцію і вентиляторная.

Иловая насосну станцію (ИНС) і вентиляторна розташовані на півметровій території очисний станції і конструктивно об'єднують у одному будинку з хлораторной, але мають різні входи. Вентиляторна варта подачі повітря на аэротенк.

ТЕХНІКО-ЕКОНОМІЧНІ РАСЧЕТЫ.

CВОДНЫЙ КОШТОРИСНИЙ РОЗРАХУНОК № 1 СТОИМОСТИ РЕКОНСТРУКЦІЇ КАНАЛІЗАЦІЇ ПОСЕЛКА.

| | |Кошторисна вартість, тис р. |Загальна | |Номер |Найменування глав, | |кошторисна | |кошторису |об'єктів, робіт і |Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |стои-мос| | |витрат |льных |ых работ|вания |витрат |ть тис. | | | |робіт | | | |р. | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |1.2% |Глава 1. Підготовка |260 |(|(|(|260 | |гл.2 |території | | | | | | | |будівництва | | | | | | | |Глава 2. Об'єкти | | | | | | | |основного | | | | | | | |виробничого | | | | | | | |призначення | | | | | | |Лок. |Прокладка |8389 |(|(|(|8389 | |див. № 2 |каналізаційного | | | | | | | |колектора | | | | | | |Л. див. |Реконструкція ГНС |(|1 |13 |(|14 | |2 | | | | | | | |Про. див. |Реконструкція ДЕРЖ |8649 |1620 |2781 |(|13 050 | |1 | | | | | | | |Про. див. |Реконструкція МОС |161 |30 |24 |(|215 | |2 | | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 2 |17 199 |1651 |2818 |(|21 668 | |3% гл.2|Глава 3. Об'єкти |516 |49 |85 |(|650 | | |підсобного | | | | | | | |виробничого і | | | | | | | |обслуговуючого | | | | | | | |призначення | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 2+3 |17 715 |1700 |2903 |(|22 318 | |12% |Глава 4. Об'єкти |2125 |204 |349 |(|2678 | |гл.2+3 |енергетичного | | | | | | | |господарства | | | | | | |1.5% |Глава 5. |335 |(|(|(|335 | |гл.2+3 |Благоустрій | | | | | | | |території | | | | | | | |підприємства | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−5 |20 435 |1904 |3252 |(|25 591 | |1.5% |Глава 6. Тимчасові |307 |29 |(|(|336 | |гл.1−5 |будівлі і споруди | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−6 |20 742 |1933 |3252 |(|25 927 | | |Глава 7. Інші | | | | | | | |праці та витрати: | | | | | | | |доповнить. витрати в |298 |119 |(|179 |596 | | |зимовий період | | | | | | | |сдельно-премиальная |129 |52 |(|78 |259 | | |оплата праці робочих| | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−7 |21 169 |2104 |3252 |257 |26 782 | |1% гол. |Глава 8. Зміст |(|(|(|268 |268 | |1−7 |дирекції споруджуваного| | | | | | | |підприємства | | | | | | |2.5% |Глава 9. Проектні і|(|(|(|670 |670 | |гл.1−7 |пошукові | | | | | | | |роботи | | | | | | | |РАЗОМ |21 169 |2104 |3252 |1195 |27 720 | |5% гол. |Резерв на |(|(|(|1386 |1386 | |1−9 |непередбачені | | | | | | | |витрати | | | | | | | |Усього за зведеної | | | | |29 106 | | |кошторисі | | | | | | |15% |До того ж | | | | |50 | |гл.6 |поворотна сума | | | | | |.

CВОДНЫЙ КОШТОРИСНИЙ РОЗРАХУНОК № 2 СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА КАНАЛІЗАЦІЇ ПОСЕЛКА.

| | |Кошторисна вартість, тис р. |Загальна | |Номер |Найменування глав, | |кошторисна | |кошторису |об'єктів, робіт і |Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |стои-мос| | |витрат |льных |ых работ|вания |витрат |ть тис. | | | |робіт | | | |р. | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |1.2% |Глава 1. Підготовка |500 |(|(|(|500 | |гл.2 |території | | | | | | | |будівництва | | | | | | | |Глава 2. Об'єкти | | | | | | | |основного | | | | | | | |виробничого | | | | | | | |призначення | | | | | | |Лок. |Прокладка |11 416 |(|(|(|11 416 | |див. № 2 |каналізаційного | | | | | | | |колектора | | | | | | |Л. див. |Будівництво ГНС |(|4 |50 |(|54 | |2 | | | | | | | |Про. див. |Будівництво ДЕРЖ |24 630 |1818 |3608 |(|30 056 | |3 | | | | | | | |Про. див. |Будівництво МОС |76 |15 |5 |(|96 | |4 | | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 2 |36 122 |1837 |3663 |(|41 622 | |3% гл.2|Глава 3. Об'єкти |1084 |55 |110 |(|1249 | | |підсобного | | | | | | | |виробничого і | | | | | | | |обслуговуючого | | | | | | | |призначення | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 2+3 |37 206 |1892 |3773 |(|42 871 | |12% |Глава 4. Об'єкти |4465 |227 |453 |(|5145 | |гл.2+3 |енергетичного | | | | | | | |господарства | | | | | | |10% |Глава 5. Об'єкти |3721 |189 |377 |(|4287 | |гл.2+3 |транспортного | | | | | | | |господарства та зв’язку | | | | | | |10% |Глава 6. Зовнішні |372 |19 |38 |(|429 | |гл.2+3 |сіті й споруди | | | | | | | |теплофикации і | | | | | | | |газифікації | | | | | | |1.5% |Глава 7. |643 |(|(|(|643 | |гл.2+3 |Благоустрій | | | | | | | |території | | | | | | | |підприємства | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−7 |46 907 |2327 |4641 |(|53 875 | |1.5% |Глава 8. Тимчасові |704 |35 |(|(|739 | |гл.1−7 |будівлі і споруди | | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−8 |47 611 |2362 |4641 |(|54 614 | | |Глава 9. Інші | | | | | | | |праці та витрати: | | | | | | | |доповнить. витрати в |573 |229 |(|344 |1146 | | |зимовий період | | | | | | | |сдельно-премиальная |273 |109 |(|164 |546 | | |оплата праці робочих| | | | | | | |РАЗОМ по гол. 1−9 |48 457 |2700 |4641 |508 |56 306 | |1% гол. |Глава 10. Зміст|(|(|(|563 |563 | |1−9 |дирекції споруджуваного| | | | | | | |підприємства | | | | | |.

|0.75% |Глава 11. Витрати|(|(|(|422 |422 | |гл.1−9 |підготовку | | | | | | | |експлуатаційних | | | | | | | |кадрів | | | | | | |2.5% |Глава 12. Проектні |(|(|(|1408 |1408 | |гл.1−9 |і пошукові | | | | | | | |роботи | | | | | | | |РАЗОМ |48 457 |2700 |4641 |2901 |58 699 | |5% гол. |Резерв на |(|(|(|2935 |2935 | |1−12 |непередбачені | | | | | | | |витрати | | | | | | | |Усього за зведеної | | | | |61 634 | | |кошторисі | | | | | | |15% |До того ж | | | | |111 | |гл.8 |поворотна сума | | | | | |.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 1 на реконструкцію очисних споруд Кошторис у сумі 13 050 тис. р.

Складено у цінах 1998 р. |Номер | | | |кошторису, | |Кошторисна вартість, тис. р. | |прейску-р|Наименование | | |анта, |робіт і витрат| | |УСН, | |Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |Усього | |розцінок | |льных |ых работ|вания |витрат | | |тощо. | |робіт | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |УПСС т.19|Песколовки 2 |46 |6 |10 |(|62 | | |прим. | | | | | | |УПСС т.34|Вторичный |39.2 |3.5 |8.3 |(|51 | | |радіальний | | | | | | | |відстійник | | | | | | | |діаметром 30 м| | | | | | |УПСС т.35|Сооружения |491.4 |98.5 |167.1 |(|757 | | |доочищення | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |576.6 |108 |185.4 |(|870 | | |1984 р. | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |8649 |1620 |2781 |(|13 050 | | |1998 р. (тис. | | | | | | | |р.) | | | | | |.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 2 на реконструкцію місцевих очисних споруд Кошторис у сумі 214.5 тис. р.

Складено у цінах 1998 р. |Номер кошторису,| |Кошторисна вартість, тис. р. | |прейскуранта|Наименование | | |, | | | |УСН, |робіт і затрат|Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |Усього | |розцінок і | |льных |ых работ|вания |витрат | | |ін. | |робіт | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |УПСС т. 44 |Нефтеловушки |10.7 |2.0 |1.6 |(|14.3 | | |РАЗОМ у цінах |10.7 |2.0 |1.6 |(|14.3 | | |1984 р., тис | | | | | | | |р. | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |160.5 |30 |24 |(|214.5 | | |1998 р., тис. | | | | | | | |р. | | | | | |.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 3 для будівництва очисних споруд Кошторис у сумі 30 056 тис. р. Складено у цінах 1998 р. |Номер кошторису,| |Кошторисна вартість, тис. р. | |прейскуранта|Наименование | | |, | | | |УСН, |робіт і затрат|Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |Усього | |розцінок і | |льных |ых работ|вания |витрат | | |ін. | |робіт | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |УПСС т. 18 |Решетки-дробил|10 |3 |11 |(|24 | | |кі | | | | | | |УПСС т. 19 |Песколовки |46 |6 |10 |(|62 | | |(2шт.) | | | | | | |УКН27, т. |Вимірювальний |1.22 |(|(|(|1.22 | |120 |лоток | | | | | | |УПСС, т. 21 |Первинні |92 |6 |10 |(|108 | | |радіальні | | | | | | | |відстійники | | | | | | | |(2шт.) | | | | | | |УПСС, т. 30 |Аэротенк |286 |22 |5 |(|313 | |УПСС, т. 34 |Побічні |78.4 |7 |16.6 |(|102 | | |радіальні | | | | | | | |відстійники | | | | | | | |(2шт.) | | | | | | |СПК, т. |Змішувач |0.42 |(|(|(|0.42 | |66.27 | | | | | | | |УКН27, т. |Контактні |190 |(|(|(|190 | |102 |резервуари | | | | | | | |(2шт.) | | | | | | |УПСС, т. 36 |Метантенки |81.8 |7 |5.2 |(|94 | | |(2шт.) | | | | | | |УПСС, т. 40 |Илоуплотнители|38 |(|(|(|38 | | |(2шт.) | | | | | | |УПСС, т. 38 |Мулові |331 |(|(|(|331 | | |майданчики | | | | | | | |(8шт.) | | | | | | |УПСС, т. 39 |Цех |212.7 |34.6 |86.6 |(|333.9 | | |механічного | | | | | | | |зневоднення | | | | | | | |осаду | | | | | | |УПСС, т. 41 |Хлораторна |48.9 |8.8 |16.1 |(|73.8 | |УПСС, т. 32 |Иловая СР з |110.2 |17.8 |58.5 |(|186.5 | | |воздуходувной | | | | | | |УПСС, т. 20 |Песковые |6.8 |2.0 |0.1 |(|8.9 | | |бункери | | | | | | |УПСС, т. 14 |Котельня |41 |4 |6 |(|51 | |УПСС, т. 45 |Побутові |67.6 |3 |15.4 |(|86 | | |приміщення | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |1642.04 |121.2 |240.5 |(|2003.74 | | |1984 р., тис | | | | | | | |р. | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |24 630 |1818 |3608 |(|30 056 | | |1998 р., тис. | | | | | | | |р. | | | | | |.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 4 для будівництва місцевих очисних споруд Кошторис у сумі 96 тис. р.

Складено у цінах 1998 р. |Номер кошторису,| |Кошторисна вартість, тис. р. | |прейскуранта|Наименование | | |, | | | |УСН, |робіт і затрат|Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |Усього | |розцінок і | |льных |ых работ|вания |витрат | | |ін. | |робіт | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |УПСС т. 44 |Нефтеловушка |5.1 |1 |0.3 |(|6.4 | | |РАЗОМ у цінах |5.1 |1 |0.3 |(|6.4 | | |1984 р., тис | | | | | | | |р. | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |76 |15 |5 |(|96 | | |1998 р., тис. | | | | | | | |р. | | | | | |.

ОБЪЕКТНАЯ КОШТОРИС № 5 для будівництва головній насосній станції Кошторис у сумі 2729 тис. р.

Складено у цінах 1998 р. |Номер кошторису,| |Кошторисна вартість, тис. р. | |прейскуранта|Наименование | | |, | | | |УСН, |робіт і затрат|Строи-те|Монтаж-н|Оборудо-|Прочих |Усього | |розцінок і | |льных |ых работ|вания |витрат | | |ін. | |робіт | | | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |УПСС т. 15 |Общестроитель-|122.8 |13.1 |42.4 |(|178.3 | | |ные роботи, в | | | | | | | |цінах 1984 р. | | | | | | | |І це, в ценах|1842 |196.5 |6.36 |(|2674.5 | | |1998 р., тис. | | | | | | | |р. | | | | | | |Лок. див. № 3 |Придбання і| |3.6 |50 | |53.6 | | |монтаж, в | | | | | | | |цінах 1998 р.,| | | | | | | |тис. р. | | | | | | | |РАЗОМ у цінах |1842 |201 |686 |(|2729 | | |1998 р., тис. | | | | | | | |р. | | | | | |.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 1 прокладання каналізаційного коллектора.

Кошторисна вартість 8389 тис. р.

Підстава: креслення 1, 3. Складено у цінах 1998 р. | |Номер | | | | | | | |прейску-| | | |Вартість од., |Загальна вартість, р. | |№ |ранта, |Наименова|Ед.|К-во|р. | | | | |- | | | | | |п/п|УСН, |ние работ|изм| | |зокрема| |у цьому | | | |расценок|и витрат | | |всег| |всег|числе |всег| | | | | | |про | |про | |про | | |цінників| | | | |осн.|экспл| |осн.|экспл|смет| | |та інших. | | | | |з.п.| | |з.п.| |з.п.| | | | | | | | |з.п. | | |з.п. | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 | | |Ч.1. Земляні | | | | | | | | | | | |роботи | | | | | | | | | | |1. |1−44 |Обсяг |100|125 |82.4|3.04|79.36|1030|380 |9920 |3680| | |СНиП |грунту II|0 | | | | |0 | |3300 | | | |4−5-82 |грн. |м3 | | | |26.40| | | | | | | |разрабаты| | | | | | | | | | | | |вае-мого | | | | | | | | | | | | |в відвал | | | | | | | | | | |2. |1−984 |Добор |100|100.|229 |133 |96.0 |2296|1334|9629 |1947| | | |грунту |м3 |3 | | |61.2 |9 |0 |6138 |8 | | | |вручну | | | | | | | | | | | | |після | | | | | | | | | | | | |механизир| | | | | | | | | | | | |ованной | | | | | | | | | | | | |разработк| | | | | | | | | | | | |і | | | | | | | | | | |3. |1−968 |Обр. | | | | | | | | | | | | |засипання | | | | | | | | | | | | |траншеї: |100|135.|46 |46 |(|6228|6228|(|6228| | | |- |м3 |4 | | | | | | | | | | |вручну; | | |18.9|(|18.9 | | |2047 | | | | | |100|108.| | |6.59 |2047|(|714 |714 | | | |- |0 |3 | | | | | | | | | | |бульдозер|м3 | | | | | | | | | | | |ом. | | | | | | | | | | |4. |1−1185 |Уплотнени|100|1218|11.6|7.4 |4.20 |1413|9018|5119 |1234| | | |е грунту |м3 |.7 | | |2.73 |7 | |3327 |5 | | | |пневматич| | | | | | | | | | | | |ескими | | | | | | | | | | | | |трамбівка| | | | | | | | | | | | |ми | | | | | | | | | | |5. |1−169 |Разработк|100|13.5|156 |7.64|148.0|2106|103 |1999 |932 | | | |а грунту |0 | | | |9 | | |829 | | | | |II грн. з |м3 | | | |61.4 | | | | | | | |вантаженням| | | | | | | | | | | | |на | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |вали | | | | | | | | | | |6. |СНиП |Транспорт|т |2369|0.29|(|(|6872|(|(|(| | |4−4-82 |ировка | |7 | | | | | | | | | |ч.1 |зайвого | | | | | | | | | | | |1−195 |грунту | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |вала-ми | | | | | | | | | | |7. |СНиП |Робота на|100|4.1 |13.2|1.59|11.34|54 |7 |47 |22 | | |4−5-82 |відвалі |0 | | | | | | |15 | | | |1−195 |при |м3 | | | |3.63 | | | | | | | |транспорт| | | | | | | | | | | | |ировке | | | | | | | | | | | | |грунту | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |валами | | | | | | | | | | | |РАЗОМ у цінах 1984| | | | | |6471|2907|28 761|4339| | |р. | | | | | |3 |6 | |9 | | | | | | | | | | |14 323| | | |Ч.2. | | | | | | | | | | | |Каналізаційний | | | | | | | | | | | |колектор | | | | | | | | | | |8. |СНиП |Устройств|1 |55.5|3.52|1.32|(|195 |73 |(|73 | | |4−5-82 |про |м3 | | | | | | | | | | |23−4 |бетонного| | | | | | | | | | | | |підстави| | | | | | | | | | | | |під труби| | | | | | | | | | |9. |СНиП |Стоимость|1 |55.5|14.3|(|(|794 |(|(|(| | |4−4-82 |бетону |м3 | | | | | | | | | | | |М-100 | | | | | | | | | |.

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 | |10.|СНиП |Укладка | | | | | | | | | | | |4−5-82 |железобет| | | | | | | | | | | | |онных | | | | | | | | | | | | |труб | | | | | | | | | | | | |диаметром|1м |830 |2.39|0.99|0.49 |1984|822 |407 |947 | | | |: | | | | |0.15 | | |125 | | | | |d=800 мм;|1м |795 | | |0.68 | |1002|541 |1161| | | | | | |3.11|1.26|0.20 |2473| |159 | | | | | |1 м |820 | | |0.80 | | |656 | | | | |d=1000 | | | | |0.24 | |1287|197 |1484| | | |мм; |1 м |1270|3.73|1.57|1.10 |3059| |1397 | | | | | | | | | |0.33 | | |419 | | | | |d=1250 | | | | | | |1930| |2349| | | |мм; | | |4.63|1.52| |5880| | | | | | | | | | | | | | | | | | | |d=1400 | | | | | | | | | | | | |мм. | | | | | | | | | | |11.|УКН 27 |Вартість| | | | | | | | | | | |т.49 |железобет| | | | | | | | | | | | |он-ных | | | | | | | | | | | | |труб | | | | | | | | | | | | |диаметром|1м;|830 |61 |(|(|5063|(|(|(| | | |: | | | | | |0 | | | | | | |d=800 мм:| |795 |78 |(|(| |(|(|(| | | | |1 м;| | | | |6201| | | | | | | | |820 |101 |(|(|0 |(|(|(| | | |d=1000 | | | | | | | | | | | | |мм; |1м;|1270|118 |(|(|8282|(|(|(| | | | | | | | | |0 | | | | | | |d=1250 | | | | | | | | | | | | |мм; |1 м.| | | | |1498| | | | | | | | | | | | |60 | | | | | | |d=1400 | | | | | | | | | | | | |мм. | | | | | | | | | | |12.|СНиП |Устройств|шт.|50 |254 |6.96|5.08 |1270|348 |254 |424 | | |4−4-82 |про круглих| | | | |1.52 |0 | |76 | | | |23−123 |железобет| | | | | | | | | | | | |он-ных | | | | | | | | | | | | |збірних | | | | | | | | | | | | |криниць | | | | | | | | | | |13.| |Стоимость|1 |50 |311 |(|(|1555|(|(|(| | | |канализац|кол| | | | |0 | | | | | | |ион-ных |. | | | | | | | | | | | |криниць | | | | | | | | | | |14.| |Стоимость|шт.|50 |25 |(|(|1250|(|(|(| | | |важких | | | | | | | | | | | | |чавунних | | | | | | | | | | | | |люків | | | | | | | | | | | |РАЗОМ у цінах 1984| | | | | |3892|5462|3255 |6438| | |р. | | | | | |05 | |976 | | | |РАЗОМ про й 2 | | | | | |4539|3453|32 016|4983| | |частинам у цінах | | | | | |18 |8 | |7 | | |1984 р. | | | | | | | |15 299| | | |РАЗОМ ПЗ у цінах | | | | | |6809| | | | | |1998 р. з i=15, | | | | | | | | | | | |тис. р. | | | | | | | | | | | |РАЗОМ зарплата в | | | | | | | | |349 | | |цінах 1998 р. з | | | | | | | | | | | |i=7, тис. р. | | | | | | | | | | | |Накладні витрати | | | | | |681 | | | | | |(10% ПЗ) | | | | | | | | | | | |РАЗОМ ПЗ і НР | | | | | |7490| | | | | |Планові | | | | | |899 | | | | | |накопичення (12%) | | | | | | | | | | | |Усього за кошторисі в | | | | | |8389| | | | | |цінах 1998 р., | | | | | | | | | | | |тис. р. | | | | | | | | | |.

Відомість підрахунку обсягів робіт до локальної кошторисі № 1 прокладання каналізаційного коллектора.

|№ |Найменування об'єктів, |Един. |у |Примітки | |п/п |робіт |измер. | | | |1 |2 |3 |4 |5 | |Район будівництва — Ярославська обл., № району — 1, грунт II групи. | | |Ч.1. Земляні роботи | | | | |1. |Обсяг грунту II грн. |1000 м3|125 |V1 = Vуд * Lобщ = | | |розроблюваного в відвал | | |= 33.75 * 3715 = | | | | | |125 381м3 | |2. |Добор грунту вручну після |100 м3 |100.3 |V2 = 0.08 * V1 = | | |механізованої розробки| | |= 0.08 * 125 381 = | | | | | |10 031м3 | |3. |Обсяг грунту для засипки | | | | | |траншеї: | | | | | |- вручну; |100 м3 |135.4 |V3 = 0.1 * (V1 + V2) =| | | | | | | | |- бульдозером. |1000 м3|108.3 |13 541 м3; | | | | | |V4 = 0.8 * (V1 + V2) =| | | | | | | | | | | |= 108 330 м³. | |4. |Обсяг грунту, уплотняемого |100 м3 |1218.7 |V5 = V3 + V4 = 121 871 | | |пневматичними трамбовками| | |м3 | |5. |Обсяг грунту, |1000 м3|13.5 |V6 = V1 + V2 — V3 — V4| | |розроблюваного | | |= | | |механізмами з вантаженням на | | |= 13 541 м³ | | |автосамосвалы | | | | |6. |Вага транспортованого |т |23 697 |P = V6 * (= 13 541 * | | |зайвого грунту | | |1.75 = | | | | | |= 23 697 | |7. |Обсяг грунту, |1000 м3|4.1 |V7 = 0.3 * V6 = 0.3 * | | |розроблюваного в відвал | | |13 541 = 4062 м³ | | |за його транспортуванні | | | | | |автосамосвалами | | | | | |Ч.2. Каналізаційний | | | | | |колектор | | | | |8. |Пристрій бетонного |м3 |55.5 |Vб = 15 * Lобщ = | | |підстави під труби | | |= 15 * 3.7 = 55.5 | |9. |Укладка залізобетонних | | | | | |труб: |м |830 | | | |d = 800 мм; | |795 | | | |d = 1000 мм; | |820 | | | |d = 1250 мм; | |1270 | | | |d = 1400 мм. | | | | |10. |Криниці круглі ж. б. |прим. |50 | | | |збірні | | | | |11. |Чавунні важкі люки |прим. |50 | |.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 2 для закупівлі і монтують устаткування ГНС Сметная вартість 14 тис. р. До того ж: a) устаткування 13 тыс.р. b) монтажних робіт 1 тыс.р.

Складено у цінах 1998 р. |Шифр, | | | |Маса, т|Стоимость од., р.|Общая вартість, | |номер | | | |брутто | |р. | |позици|Наименовани|Ед.|Кол| | |Обо|Монтажных |Обо|Монтажных | |і |е і |изм|-во|ед.|об-|ру-|работ |ру |робіт | |прейск|характерист|. | | | | | | | | |., |іка | | | | | | | | | |УСН, |монтажних | | | |щая|дов|Все|В тому |дов|Все|В тому | | | | | | | |а |- |числі |а |- |числі | |ценник|работ | | | | |ния|го |Осн|экс|ния|го |Осн|экс| |чи | | | | | | | |. |пл | | |. |пл | |ін. | | | | | | | |з.п|з.п| | |з.п|з.п| | | | | | | | | |. |. | | |. |. | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 | |СНиП | | | | | | | | | | | | | | |4−6-82|Насос марки|шт.|1 |1 |1.9|764|30.|18.|4.0|764|30.|18.|4.0| |7−281-|8НФ | | | |8 | |5 |1 |6 | |5 |1 |6 | |2м | | | | | | | | |1.9| | | |1.9| |сб.7 | | | | | | | | | | | | | | |отд.4 | | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | |764| | | | | |оборудовани| | | | | | | | | | | | | | |я | | | | | | | | | | | | | | |Запасні | | | | | | | | | | | | | | |частини (2%) | | | | | | | | |15 | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |779| | | | | |Тара і | | | | | | | | | | | | | | |упаковка | | | | | | | | |8 | | | | | |(1%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |787| | | | | |Транспортны| | | | | | | | | | | | | | |е витрати | | | | | | | | |31 | | | | | |(4%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |818| | | | | |Заготовител| | | | | | | | | | | | | | |ьно-складск| | | | | | | | |10 | | | | | |не витрати | | | | | | | | | | | | | | |(1.2%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |828| | | | | |Комплектаци| | | | | | | | | | | | | | |я (1% від | | | | | | | | |8 | | | | | |підсумку зі | | | | | | | | | | | | | | |вартістю | | | | | | | | | | | | | | |запасних | | | | | | | | | | | | | | |частин) | | | | | | | | | | | | | | |Усього | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | |836| | | | | |оборудовани| | | | | | | | | | | | | | |я | | | | | | | | | | | | | | |І це в | | | | | | | | | | | | | | |цінах 1998 | | | | | | | | |13 | | | | | |р., тис. р.| | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | | |31 | | | | |монтажних | | | | | | | | | | | | | | |робіт | | | | | | | | | | | | | | |І це в | | | | | | | | | | | | | | |цінах 1998 | | | | | | | | | |0.5|0.3| | | |р., тис. р.| | | | | | | | | | | | | | |Накладні | | | | | | | | | | | | | | |витрати | | | | | | | | | |0.4| | | | |(80%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ з | | | | | | | | | | | | | | |накладними | | | | | | | | | |0.9| | | | |видатками | | | | | | | | | | | | | | |Планові | | | | | | | | | | | | | | |накопичення | | | | | | | | | |0.1| | | | |(12%) | | | | | | | | | | | | | | |Усього | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | | |1.0| | | | |монтажних | | | | | | | | | | | | | | |робіт | | | | | | | | | | | | | | |Усього за | | | | | | | | | | | | | | |кошторисі, тис.| | | | | | | | | |14 | | | | |р. | | | | | | | | | | | | |.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 3 прокладання каналізаційного коллектора.

Кошторисна вартість 11 416 тис. р.

Підстава: креслення 1. Складено у цінах 1998 р. | |Номер | | | | | | | |прейску-| | | |Вартість од., |Загальна вартість, р. | |№ |ранта, |Наименова|Ед.|К-во|р. | | | | |- | | | | | |п/п|УСН, |ние работ|изм| | |зокрема| |у цьому | | | |расценок|и витрат | | |всег| |всег|числе |всег| | | | | | |про | |про | |про | | |цінників| | | | |осн.|экспл| |осн.|экспл|смет| | |та інших. | | | | |з.п.| | |з.п.| |з.п.| | | | | | | | |з.п. | | |з.п. | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 | | |Ч.1. Земляні | | | | | | | | | | | |роботи | | | | | | | | | | |1. |1−44 |Обсяг |100|365 |82.4|3.04|79.36|3007|1110|28 966|1074| | |СНиП |грунту II|0 | | | | |6 | | |6 | | |4−5-82 |грн. |м3 | | | |26.40| | |9636 | | | | |разрабаты| | | | | | | | | | | | |вае-мого | | | | | | | | | | | | |в відвал | | | | | | | | | | |2. |1−984 |Добор |100|292 |229 |133 |96.0 |6686|3883|28 032|5670| | | |грунту |м3 | | | |61.2 |8 |6 | |6 | | | |вручну | | | | | | | |17 870| | | | |після | | | | | | | | | | | | |механизир| | | | | | | | | | | | |ованной | | | | | | | | | | | | |разработк| | | | | | | | | | | | |і | | | | | | | | | | |3. |1−968 |Обр. | | | | | | | | | | | | |засипання | | | | | | | | | | | | |траншеї: |100|394 |46 |46 |(|1812|1812|(|1812| | | |- |м3 | | | | |4 |4 | |4 | | | |вручну; | |315 |18.9|(|18.9 | | |5954 | | | | | |100| | | |6.59 |5859|(|2076 |2076| | | |- |0 | | | | | | | | | | | |бульдозер|м3 | | | | | | | | | | | |ом. | | | | | | | | | | |4. |1−1185 |Уплотнени|100|3549|11.6|7.4 |4.20 |4116|2626|14 906|3595| | | |е грунту |м3 | | | |2.73 |8 |3 | |2 | | | |пневматич| | | | | | | |9689 | | | | |ескими | | | | | | | | | | | | |трамбівка| | | | | | | | | | | | |ми | | | | | | | | | | |5. |1−169 |Разработк|100|39 |156 |7.64|148.0|6084|298 |5776 |2693| | | |а грунту |0 | | | |9 | | |2395 | | | | |II грн. з |м3 | | | |61.4 | | | | | | | |вантаженням| | | | | | | | | | | | |на | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |вали | | | | | | | | | | |6. |СНиП |Транспорт|т |6901|0.29|(|(|2001|(|(|(| | |4−4-82 |ировка | |7 | | | |5 | | | | | |ч.1 |зайвого | | | | | | | | | | | |1−195 |грунту | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |вала-ми | | | | | | | | | | |7. |СНиП |Робота на|100|11.8|13.2|1.59|11.34|156 |19 |134 |62 | | |4−5-82 |відвалі |0 | | | | | | |43 | | | |1−195 |при |м3 | | | |3.63 | | | | | | | |транспорт| | | | | | | | | | | | |ировке | | | | | | | | | | | | |грунту | | | | | | | | | | | | |автосамос| | | | | | | | | | | | |валами | | | | | | | | | | | |РАЗОМ у цінах 1984| | | | | |1883|8463|83 768|1263| | |р. | | | | | |50 |1 | |59 | | | | | | | | | | |41 709| | | |Ч.2. | | | | | | | | | | | |Каналізаційний | | | | | | | | | | | |колектор | | | | | | | | | | |8. |СНиП |Устройств|1 |450 |3.52|1.32|(|1584|594 |(|594 | | |4−5-82 |про |м3 | | | | | | | | | | |23−4 |бетонного| | | | | | | | | | | | |підстави| | | | | | | | | | | | |під труби| | | | | | | | | | |9. |СНиП |Стоимость|1 |450 |14.3|(|(|6435|(|(|(| | |4−4-82 |бетону |м3 | | | | | | | | | | | |М-100 | | | | | | | | | |.

|1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 | |10.|СНиП |Укладка | | | | | | | | | | | |4−5-82 |керамичес| | | | | | | | | | | | |ких труб | | | | | | | | | | | | |діаметром| | | | | | | | | | | | |: |1 м |1919|4.11|0.49|(|7889|9406|(|9406| | | |d=200 мм;|1м |5 | | |(|2 | |(| | | | | |1 м |5670|5.21|0.58|0.56 |2954|3289|1736 |3289| | | |d=250 мм;| | | | |0.17 |1 | |527 | | | | | |1 м |3100|7.68|0.61|0.56 |2380|1891|227 |2418| | | |d=300 мм;| | | | |0.17 |8 | |69 | | | | | |1 м | | | |0.59 | | |684 | | | | | | |405 |9.9 |0.74|0.18 |4010|230 |209 |299 | | | |d=350 мм;|1м | | | |0.68 | | |575 | | | | | | |1160|11.6| |0.20 | |974 |169 |1183| | | | | | | |0.84| |1345| | | | | | |d=400 мм;| | | | | |6 |786 | | | | | | | |845 |13 | | | | | |955 | | | | | | | |0.93| |1098| | | | | | |d=450 мм.| | | | | |5 | | | | |11.|СНиП |Укладка | | | | | | | | | | | |4−5-82 |железобет| | | | | | | | | | | | |он-ных | | | | | | | | | | | | |труб | | | | | | | | | | | | |диаметром|1м |65 |1.81|0.98|0.50 |118 |64 |33 |74 | | | |: | | | | |0.15 | | |10 | | | | |d=500 мм;|1м |40 | | |0.76 |90 |44 |30 |53 | | | | | | |2.26|1.1 |0.23 | | |9 | | | | | |1 м |10 | | |1.04 |31 |15 |10 |18 | | | |d=600 мм;| | | |1.5 |0.31 | | |3 | | | | | | | |3.06| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |d=700 мм.| | | | | | | | | | |12.|УКН 27 |Вартість| | | | | | | | | | | |т.49 |железобет| | | | | | | | | | | | |он-ных | | | | | | | | | | | | |труб | | | | | | | | | | | | |диаметром|1м;|65 |40 |(|(|2600|(|(|(| | | |: | | | | | | | | | | | | |d=500 мм:| |40 |44.4|(|(| |(|(|(| | | | |1 м;| | | | |1776| | | | | | | | |10 | |(|(| |(|(|(| | | |d=600 мм;| | |51 | | | | | | | | | | |1 м.| | | | |510 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |d=700 мм.| | | | | | | | | | |13.|СНиП |Устройств|1 |406 |254 |6.96|5.08 |1031|2826|2063 |3443| | |4−4-82 |про круглых|кол| | | |1.52 |24 | |617 | | | |23−123 |железобет|. | | | | | | | | | | | |он-ных | | | | | | | | | | | | |збірних | | | | | | | | | | | | |криниць | | | | | | | | | | |14.|УКН27 |Устройств|1м |130 |123 |(|(|1599|(|(|(| | |т.58 |про дюкера | | | | | |0 | | | | |15.| |Стоимость|1 |406 |311 |(|(|1262|(|(|(| | | |канализац|кол| | | | |66 | | | | | | |ион-ных |. | | | | | | | | | | | |криниць | | | | | | | | | | |14.| |Стоимость|шт.|406 |25 |(|(|1015|(|(|(| | | |важких | | | | | |0 | | | | | | |чавунних | | | | | | | | | | | | |люків | | | | | | | | | | | |РАЗОМ у цінах 1984| | | | | |4293|2011|5358 |2173| | |р. | | | | | |66 |9 |1613 |2 | | |РАЗОМ про й 2 | | | | | |6177|1047|89 126|1480| | |частинам у цінах | | | | | |16 |50 | |91 | | |1984 р. | | | | | | | |43 322| | | |РАЗОМ ПЗ у цінах | | | | | |9266| | | | | |1998 р. з i=15, | | | | | | | | | | | |тис. р. | | | | | | | | | | | |РАЗОМ зарплата в | | | | | | | | |1037| | |цінах 1998 р. з | | | | | | | | | | | |i=7, тис. р. | | | | | | | | | | | |Накладні витрати | | | | | |927 | | | | | |(10% ПЗ) | | | | | | | | | | | |РАЗОМ ПЗ і НР | | | | | |1019| | | | | | | | | | | |3 | | | | | |Планові | | | | | |1223| | | | | |накопичення (12%) | | | | | | | | | | | |Усього за кошторисі в | | | | | |1141| | | | | |цінах 1998 р., | | | | | |6 | | | | | |тис. р. | | | | | | | | | |.

Відомість підрахунку обсягів робіт до локальної кошторисі № 3 прокладання каналізаційного коллектора.

|№ |Найменування об'єктів, |Един. |у |Примітки | |п/п |робіт |измер. | | | |1 |2 |3 |4 |5 | |Район будівництва — Ярославська обл., № району — 1, грунт II групи. | | |Ч.1. Земляні роботи | | | | |1. |Обсяг грунту II грн. |1000 м3|365 |V1 = Vуд * Lобщ = | | |розроблюваного в відвал | | |= 12 * 30 430 = | | | | | |365 160м3 | |2. |Добор грунту вручну після |100 м3 |292 |V2 = 0.08 * V1 = | | |механізованої розробки| | |= 0.08 * 365 160 = | | | | | |29 213м3 | |3. |Обсяг грунту для засипки | | | | | |траншеї: | | | | | |- вручну; |100 м3 |394 |V3 = 0.1 * (V1 + V2) =| | | | | | | | |- бульдозером. |1000 м3|315 |39 437 м3; | | | | | |V4 = 0.8 * (V1 + V2) =| | | | | | | | | | | |= 315 498 м³. | |4. |Обсяг грунту, уплотняемого |100 м3 |3549 |V5 = V3 + V4 = 354 935 | | |пневматичними трамбовками| | |м3 | |5. |Обсяг грунту, |1000 м3|39 |V6 = V1 + V2 — V3 — V4| | |розроблюваного | | |= | | |механізмами з вантаженням на | | |= 39 438 м³ | | |автосамосвалы | | | | |6. |Вага транспортованого |т |69 017 |P = V6 * (= 39 438 * | | |зайвого грунту | | |1.75 = | | | | | |= 69 017 | |7. |Обсяг грунту, |1000 м3|11.8 |V7 = 0.3 * V6 = 0.3 * | | |розроблюваного в відвал | | |39 438 = 11 831 м³ | | |за його транспортуванні | | | | | |автосамосвалами | | | | | |Ч.2. Каналізаційний | | | | | |колектор | | | | |8. |Пристрій бетонного |м3 |450 |Vб = 15 * Lобщ = | | |підстави під труби | | |= 15 * 30 = 450 | |9. |Укладка керамічних труб: | | | | | |d = 200 мм; |м |19 195 | | | |d = 250 мм; | |5670 | | | |d = 300 мм; | |3100 | | | |d = 350 мм; | |405 | | | |d = 400 мм; | |1160 | | | |d = 450 мм. | |845 | | |9. |Укладка залізобетонних | | | | | |труб: |м |65 | | | |d = 500 мм; | |40 | | | |d = 600 мм; | |10 | | | |d = 700 мм. | | | | |10. |Криниці круглі ж. б. |прим. |406 | | | |збірні | | | | |11. |Чавунні важкі люки |прим. |406 | |.

ЛОКАЛЬНА КОШТОРИС № 4 купівля і монтують устаткування ГНС Сметная вартість 54 тис. р. До того ж: a) устаткування 50 тыс.р. b) монтажних робіт 4 тыс.р.

Складено у цінах 1998 р. |Шифр, | | | |Маса, т|Стоимость од., р.|Общая вартість, | |номер | | | |брутто | |р. | |позици|Наименовани|Ед.|Кол| | |Обо|Монтажных |Обо|Монтажных | |і |е і |изм|-во|ед.|об-|ру-|работ |ру |робіт | |прейск|характерист|. | | | | | | | | |., |іка | | | | | | | | | |УСН, |монтажних | | | |щая|дов|Все|В тому |дов|Все|В тому | | | | | | | |а |- |числі |а |- |числі | |ценник|работ | | | | |ния|го |Осн|экс|ния|го |Осн|экс| |чи | | | | | | | |. |пл | | |. |пл | |ін. | | | | | | | |з.п|з.п| | |з.п|з.п| | | | | | | | | |. |. | | |. |. | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 |10 |11 |12 |13 |14 | |СНиП | | | | | | | | | | | | | | |4−6-82|Насос марки|шт.|4 |1 |1.9|764|30.|18.|4.0|305|122|72.|16.| |7−281-|8НФ | | | |8 | |5 |1 |6 |6 | |4 |24 | |2м | | | | | | | | |1.9| | | |7.6| |сб.7 | | | | | | | | | | | | | | |отд.4 | | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | |305| | | | | |оборудовани| | | | | | | | |6 | | | | | |я | | | | | | | | | | | | | | |Запасні | | | | | | | | | | | | | | |частини (2%) | | | | | | | | |61 | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |311| | | | | | | | | | | | | | |7 | | | | | |Тара і | | | | | | | | | | | | | | |упаковка | | | | | | | | |31 | | | | | |(1%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |314| | | | | | | | | | | | | | |8 | | | | | |Транспортны| | | | | | | | | | | | | | |е витрати | | | | | | | | |126| | | | | |(4%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |327| | | | | | | | | | | | | | |4 | | | | | |Заготовител| | | | | | | | | | | | | | |ьно-складск| | | | | | | | |39 | | | | | |не витрати | | | | | | | | | | | | | | |(1.2%) | | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | |331| | | | | | | | | | | | | | |3 | | | | | |Комплектаци| | | | | | | | | | | | | | |я (1% від | | | | | | | | |31 | | | | | |підсумку зі | | | | | | | | | | | | | | |вартістю | | | | | | | | | | | | | | |запасних | | | | | | | | | | | | | | |частин) | | | | | | | | | | | | | | |Усього | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | |334| | | | | |оборудовани| | | | | | | | |4 | | | | | |я | | | | | | | | | | | | | | |І це в | | | | | | | | | | | | | | |цінах 1998 | | | | | | | | |50 | | | | | |р., тис. р.| | | | | | | | | | | | | | |РАЗОМ | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | | |122| | | | |монтажних | | | | | | | | | | | | | | |робіт | | | | | | | | | | | | | | |І це в | | | | | | | | | | | | | | |цінах 1998 | | | | | | | | | |1.8|1.1| | | |р., тис. р.| | | | | | | | | | | | | | |Накладні | | | | | | | | | | | | | | |витрати | | | | | | | | | |1.4| | | | |(80%) | | | | | | | | | |4 | | | | |РАЗОМ з | | | | | | | | | | | | | | |накладними | | | | | | | | | |3.2| | | | |видатками | | | | | | | | | | | | | | |Планові | | | | | | | | | | | | | | |накопичення | | | | | | | | | |0.4| | | | |(12%) | | | | | | | | | | | | | | |Усього | | | | | | | | | | | | | | |вартість | | | | | | | | | |3.6| | | | |монтажних | | | | | | | | | | | | | | |робіт | | | | | | | | | | | | | | |Усього за | | | | | | | | | | | | | | |кошторисі, тис.| | | | | | | | | |54 | | | | |р. | | | | | | | | | | | | |.

Визначення собівартості послуг каналізаційного предприятия Для складання калькуляції собівартості послуг зроблено ряд розрахунків з калькуляционным статтям себестоимости:

1.Материалы.

Эта стаття калькуляції враховує допоміжні матеріали — хімічні реагенти для знезараження стічної води. Розрахунки зведені в таблицу.

| |Наиме- |Порівн. |Кількість |Годовое|Расход |Ціна 1т|Всего | | | |сут. | | |реагентів | | | |№ |нование|кол-во |днів |у |на 1 л |за год,|реа-ген|затраты| | |реаген-|стоков,|оч-ки в|стоков,|очищенн| |та, |на | | |тов |м3/сут |року, |тис. м3|ых СВ, |т |р. |реа-ген| | | | |кл. дн.| |мг/л | | |ти, | | | | | | | | | |тис. р.| |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 | |1. |Хлор | | | | | | | | | |рідкий |38 084 |365 |13 901 |5 |69 |1000 |69 | | |РАЗОМ | | | | | | |69 | | |Транс-п| | | | | | | | | |орт-ные| | | | | | |14 | | |витрати| | | | | | | | | |(20%) | | | | | | | | | |Усього | | | | | | |83 |.

2. Электроэнергия.

По цій статті розраховуються видатки електроенергію, расходуемую на технологічні потреби, перекачування стічної води. Після реконструкції ГНС річний витрати буде составлять:

2.72 * Q * H 2.72 * 13 901 * 33.5.

Еге = (((((= ((((((((= 2 483 645 кВт*ч.

(зв * (дв 0.60 * 0.85 де 2.72 — питома витрата енергії в кВт*ч, затрачиваемый на підйом 1000 м³ води на 1 м при ККД = 1.0; Q — кількість води, перекачиваемое рік у тис. м3; H — порівн. протягом року висота підйому води насосами, м; (зв — ККД насосів; (дв — ККД двигуна. Залучена потужність составит:

N1 * n1+ N2 * n2 +N3 * n3 114 * 5 + 7.8 * 2 + 4 * 2.

(N = ((((((((((= ((((((((((= 698 кВА. co (.

0.85.

Подсчет витрат за споживану електроенергію для проектованих насосів ведеться за двухставочному тарифу.

| |Витрата | | | |Споживачі |электроэнергии|Тариф за |Витрати протягом року, р. | |электроэнергии|за рік, |1 кВт*ч |за | | | |кВт*ч |1 кВА |витрачений |УСЬОГО | | |кВА | |кількість | | |1 |2 |3 |4 |5 | |Насосна |13 901 |1.0 |2 483 645 | | |станція |698 |10 |6980 |2 483 645 | |УСЬОГО, тис. р.| | | |2484 |.

3. Заробітна плата.

В цій статті враховується основна додаткова вести робочих, безпосередньо що у основній виробничій діяльності. Усі зведені в таблицу.

|Наименование |Численность|Месячная ставка, тис. р. |Річний фонд | |цехів |робочих, |по |з урахуванням |зар. і щодо оплати| | |чол. |тарифу |поясного |11 міс., тис.| | | | |коэф. |р. | |1 |2 |3 |4 |5 | |Існуючі ОС, | | | | | |МОС, СР, мережу | | | |748 | |Споруди |5 |700 |700 |39 | |доочищення | | | | | |РАЗОМ тарифний фонд| | | | | | | | | |787 | |Доплату до тарифного| | | | | |фонду (90%) | | | |708 | |РАЗОМ ОЗП | | | |1495 | |Додаткова | | | | | |зарплата (10% ОЗП) | | | |150 | |УСЬОГО | | | |1645 |.

Заробітну плату рабочих.

|Наименование |Численность|Месячная ставка, тис. р. |Річний фонд | |цехів |робочих, |по |з урахуванням |зар. і щодо оплати| | |чол. |тарифу |поясного |11 міс., тис.| | | | |коэф. |р. | |1 |2 |3 |4 |5 | |Мережа водовідведення |10 |600 |600 |66 | |Очисні | | | | | |споруди: |14 |750 |750 |116 | |механічної |10 |750 |750 |75 | |очищення |7 |750 |750 |58 | |біологічної |6 |650 |650 |43 | |очищення | | | | | |Хлораторна | | | | | |Насосна станція | | | | | |РАЗОМ тарифний фонд| | | | | | | | | |358 | |Доплату до тарифного| | | | | |фонду (90%) | | | |322 | |РАЗОМ ОЗП | | | |680 | |Додаткова | | | | | |зарплата (10% ОЗП) | | | |68 | |УСЬОГО | | | |748 |.

Заробітну плату адміністративно-управлінського персонала.

|Наименование |Численность|Месячная ставка, тис. р. |Річний фонд | |цехів |робочих, |по |з урахуванням |зар. і щодо оплати| | |чол. |тарифу |поясного |11 міс., тис.| | | | |коэф. |р. | |1 |2 |3 |4 |5 | |Мережа водовідведення |3 |700 |700 |23 | |Очисні | | | | | |споруди: |2 |750 |750 |17 | |механічної |2 |700 |700 |15 | |очищення; | | | | | |цех обробки |2 |800 |800 |18 | |осаду; |4 |500 |500 |22 | |цех біологічної |6 |400 |400 |26 | |очищення; | | | | | |лабораторія. |4 |300 |300 |13 | |Абонентний відділ | | | | | |Общеэксплуатацион-н| | | | | |ый персонал |12 |900 |900 |119 | |Административно-упр| | | | | |авленческий апарат| | | | | |РАЗОМ тарифний фонд| | | | | | | | | |253 | |Доплату до тарифного| | | | | |фонду (90%) | | | |228 | |РАЗОМ ОЗП | | | |481 | |Додаткова | | | | | |зарплата (10% ОЗП) | | | |48 | |УСЬОГО | | | |529 |.

4. Амортизація на повне восстановление.

|№ |Найменування |Вартість будинків| | | | |будинків, |та житлових споруд по |Загальна норма |Сума | | |споруд |зведеному |амортизації, % |амортизації, | | | |сметному | |тис. р. | | | |розрахунку, тис. р.| | | |1 |2 |3 |4 |5 | |1. |Каналізаційний | | | | | |колектор |8389 |14.4 |1208 | |2. |Песколовки |930 |14.4 |134 | |3. |Вторинний | | | | | |відстійник |765 |14.4 |110 | |4. |Споруди | | | | | |доочищення: | | | | | |- будинку; |7948 |6 |477 | | |- споруди. |3407 |14.4 |491 | |5. |ГНС: | | | | | |проектоване |14 |18 |3 | | |устаткування | | | | |6. |Нефтеловушка |215 |14.4 |31 | | |РАЗОМ |21 668 | |2454 | | |Інші основні | | | | | |фонди |3664 |6 |220 | | |Існуючі: | | | | | |мережу в/о; |11 416 |14.4 |1644 | | |ОС; |30 056 |14.4 |4328 | | |ГНС; |2729 |18 |491 | | |МОС. |96 |14.4 |14 | | |РАЗОМ |44 297 | |6477 | | |Інші основні | | | | | |фонди |11 849 |6 |711 | | |УСЬОГО | | |9862 |.

5. Цехові і загальноексплуатаційні расходы.

Эта стаття витрат — комплексна, воно охоплює у собі: 1) зміст цехового і адміністративно-управлінського апарату; 2) відрахування на соціальне страхування; 3) витрати на всіх видах ремонтів виробничого устаткування, споруд, будинків, інвентарю; 4) інші цехові і загальноексплуатаційні расходы.

1) Річний фонд зарплати (за 11 місяців) цехового і загальне твердженняексплуатаційного персоналу становить — 529 тис. р. Після реконструкції не зміниться. 2) Відрахування на соціальні потреби у вигляді 38.5%: 0.385 * (ЗП + п.1) = 0.385 * (1645 + 529) = 837 тис. р. 3) Ремонтний фонд: 0.3 * Апв = 0.3 * 9862 = 2959 тис. р. 4) Інші витрати на розмірі 10%: 0.1 * (п. 1 + п. 2 + п.3) = 0.2 * (529 + 837 + 2959) = 865 тис. р.

Усього цехові і загальноексплуатаційні витрати составят:

Ц = 529 + 837 + 2959 + 865 = 5190 тис. р.

6. Загальногосподарські расходы.

ОХР = 0.2 * (М + Еге + ЗП + Апв + Ц), тис. р. де М — видатки матеріали, тис. р.;

Еге — видатки електроенергію, тис. р.; ЗП — видатки зарплатню, тис. р.; Апв — амортизація на повне відновлення, тис. р.;

Ц — цехові і загальноексплуатаційні витрати, тис. р.

ОХР = 0.2 * (83 + 2484 + 1645 + 9862 + 5190) = 3853 тыс.р.

7. Витрати за змістом внутрішньобудинкових сетей.

Расходы за змістом внутрішньобудинкових мереж ухвалюватимуть у розмірі 1% від ОХР:

Pсвдс = 0.01 * 3853 = 39 тис. р.

Загальна сума річних експлуатаційних витрат зведена в таблицу.

|Статьи витрат |Річні |Собівартість |Структура | | |эксплуатационны|ед. послуг, |собівартості, | | |е витрати, тыс.|р. |% | | |р. | | | |1 |2 |3 |4 | |Матеріали |83 |0.01 |0.4 | |Електроенергія |2484 |0.18 |10.7 | |Зарплата | | | | |виробничих рабочих|1645 |0.12 |7.1 | |Амортизаційні | | | | |відрахування |9862 |0.72 |42.6 | |Цехові і | | | | |загальноексплуатаційні |5190 |0.38 |22.4 | |витрати | | | | |Загальногосподарські | | | | |витрати |3853 |0.28 |16.6 | |Витрати зміст | | | | |внутрішньобудинкових мереж |39 |0.01 |0.2 | |УСЬОГО |Сп = 23 156 |1.7 |100% |.

Себестоимость одиниці послуг окреслюється приватне від розподілу суми всіх річних експлуатаційних витрат кількості реалізованих послуг за ж период:

Суд = Сп/Q = 23 156/13901 = 1.7 р./м3.

Техніко-економічні показники проекта.

1. Річна продуктивність системи після реконструкції - 13 901 тис. м3/год;

2. Приріст річний продуктивності - 8872 тис. м3/год;

3. Капітальні вкладення реконструкцію системи — 29 106 тис. р.;

4. Удільні капітальні вкладення — 3.28 руб/м3;

5. Капітальні вкладення реконструкцію ОС — 13 050 тис. р.;

6. Приріст продуктивності ОС — 24 308 м3/сут;

7. Вартість будівництва одиниці добової потужності - 540 р/м3*сут;

8. Вартість будівництва каналізаційного колектора — 8389 тыс.р.;

9. Протяжність колектора — 3715 м;

10. Вартість будівництва 1 лм колектора — 2.26 тыс.р./пм.

11. Річні експлуатаційних витрат системи — 23 156 тис. р.;

12. Собівартість 1 м³ відведеної й очищеною стічної води — 1.7 р/м3.

Розрахунок економічну ефективність водоохоронних мероприятий.

Вихідні дані й умови: 1) обсяг стічні води 13.9 млн. м3/год. 2) реалізація планованого комплексу водоохоронних заходів зажадає: капітальних вкладень — 29 106 тис. р.; поточних річних витрат за експлуатацію й обслуговування споруд водоохоронного призначення — 23 156 тис. р.

Розрахунок економічного шкоди до проведення комплексу водоохоронних заходів представлено таблице.

| | | | | |Наведена | | | |V = 13.9 млн. м3/год | | |маса | | |Назва | |ПДКр/xi,|Ai, |річного | | | | | | |скидання | | | | | | |даного | |№ |речовини | | |г/м3 |усл.т/|данного | | | |Концентрация|Масса | |т |загрязняющег| | | |в СВ, Si, |річного | | |про речовини | | | |г/м3 |скидання в | | |Mi = Ai * mi| | | | |водойму, mi, | | | | | | | |т/рік | | |усл.т/год | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |1 |Зважені | | | | | | | |речовини |156.2 |2171.2 |20.0 |0.05 |108.6 | |2 | | | | | | | | |БПК |140.5 |1953 |3.0 |0.33 |644.5 |.

РАЗОМ: M = (Mi = 753.1 усл. т/год.

i=1.

Оценка економічного ущерба:

Y = (* (n * M,.

где (- константа, прийнята (= 4 тис. р/усл.т;

(n — константа, прийнята (n = 1.5;

M — наведена маса річного скидання примесей;

M = 753.1 усл. т/год;

Y = 4 * 1.5 * 753.1 = 4519 тыс. р/год Расчет економічного шкоди після проведення комплексу водоохоронних заходів представлено таблице.

| | | | | |Наведена | | | |V = 13.9 млн. м3/год | | |маса | | |Назва | |ПДКр/xi,|Ai, |річного | | | | | | |скидання | | | | | | |даного | |№ |речовини | | |г/м3 |усл.т/|данного | | | |Концентрация|Масса | |т |загрязняющег| | | |в СВ, Si, |річного | | |про речовини | | | |г/м3 |скидання в | | |Mi' = Ai * | | | | |водойму, mi, | | |mi | | | | |т/рік | | |усл.т/год | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |1 |Виважені | | | | | | | |речовини |5 |69.5 |20.0 |0.05 |3.48 | |2 | | | | | | | | |БПК |5 |69.5 |3.0 |0.33 |22.9 |.

РАЗОМ: M' = (Mi' = 26.42 усл. т/год.

i=1 Оцінка економічного ущерба:

Y' = (* (n * M',.

где M' - наведена маса річного скидання примесей;

M' = 26.42 усл. т/год.

Y' = 4 * 1.5 * 26.42 = 159 тыс. р/год.

Розрахунок економічну ефективність проведення водоохоронних мероприятий.

| | |П = Y — Y' = 4519 — 159 = | |1. |Відвернений річні збитки |= 4360 тыс. р/год | |2. |Економічний результат (річний) |Р = П = 4360 тыс. р/год | |3. |Капіталовкладення |До = 29 106 тыс. р/год | |4. |Експлуатаційні витрати |З = 23 156 тыс. р/год | |5. |Наведені витрати |З = З + Єн * До = 23 156 + 0.12 | | | |* | | | |* 29 106 = 26 649 тыс. р/год | |6. |Чистий економічний ефект |R = Р — З = 4360 — 26 649 = | | |комплексу заходів (річний) |= -22 289 тыс. р/год |.

Зробимо оцінку ефективності проекту з наступним трьом методам: I. Метод розрахунку чистого наведеного ефекту (NPV):

Pк.

NPV = ((((- ic до (1 + r) к Pк — річні доходи (грошові надходження); ic — інвестиції; r — коефіцієнт дискантирования (встановлюється інвестором, з % повернення на инвестируемый їм капітал); Якщо NPV (0, то проект ефективний. II. Метод розрахунку індексу рентабельності инвестиций:

Pк.

Pi = ((((: ic до (1 + r) к Якщо Рi (1, то проект ефективний. III. Метод розрахунку коефіцієнта ефективності инвестиций:

PN.

ARR = ((((((.

½ * (ic — PV) PN — середньорічна прибуток (визначається з урахуванням балансового прибутку з відрахуванням відшкодувань до бюджету); PV — ліквідаційна вартість проекту. ARR порівнюється зі коефіцієнтом рентабельності авансированного капитала.

Пср.эф.

Кр = (((cp + c0 Якщо ARR (Кр, то проект ефективний. Коефіцієнт рентабельності цьому підприємстві 23%. Ціна авансированного капіталу r = 19%. Ставка прибуток 35%. Розрахунки наведені у таблице.

|№ |Показники |РОКИ | | | |I |II |III |IV |V | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 | |1 |Виручка від | | | | | | | |продукції |31 261 |37 512 |45 016 |54 019 |64 822 | |2 |Поточні витрати | | | | | | | | |23 156 |27 787 |33 345 |40 014 |48 016 | |3 |Знос (амортизація) на| | | | | | | |повне відновлення |1972 |2367 |2840 |3408 |4090 | | |АПВ | | | | | | |4 |Оподаткований | | | | | | | |прибуток |6133 |7358 |8831 |10 597 |12 716 | |5 |Податок з прибутку, 35% | | | | | | | | |2147 |2575 |3091 |3709 |4451 | |6 |Торішній чистий прибуток | | | | | | | | |3986 |4783 |5740 |6888 |8265 | |7 |Чисті грошові | | | | | | | |надходження |5958 |7150 |8580 |10 296 |12 355 |.

Pк I. NPV = ((((- ic = -29 106 + 5958 * 0.8403 + 7150 * 0.7062 + до (1 + r) к.

+ 8580 * 0.593 + 10 296 * 0.487 + 12 355 * 0.4191 = -29 106 + 25 336 = -3770 Оскільки отримане значення NPV (0, то проект неэффективен.

Pк 25 336 II. Pi = ((((: ic = (((= 0.87 < 1 — проект відхиляється. до (1 + r) к 29 106.

PN 8868 III. ARR = ((((((= (((((= 0.61 > 0.23.

½ * (ic — PV) 0.5 * 29 106 За таким методу проект то, можливо принят.

Вывод: У двох методам із трьох проведення водоохоронних заходів економічно неефективно, але з екологічної погляду необхідне й обосновано.

ОХОРОНА ТРУДА.

6.1.

Введение

.

Знание і виконання правил техніки безпеки є з найважливіших умов організації праці в сучасних підприємств і головним чинником зниження виробничого травматизму. Дотримання правил техніки безпеки необхідно для будівництва і експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд й забезпечує поліпшення праці працівників міських водопроводів і каналізацій і зменшення травматизму. Рік у рік на водопровідно-каналізаційних підприємствах питому вагу ручної праці скорочується, впроваджується нова техніка, передбачаються заходи безпеки з її використанню, проводяться заходи для поліпшення виробничої санітарії. Великого уваги вимагає охорона оточуючої середовища. Особливу увагу має приділятися розробці методів і коштів боротьби з виробничим шумом, вібрацією, шкідливими викидами у повітря, впливом шкідливих електричних, магнітних полів і випромінювань. У розділі розроблено питання, пов’язані зі створенням безпечних і здорових умов праці, впровадженням досконалої техніки безпеки, усувають виробничий травматизм і виробничі захворювання. У цьому проекті виробляється реконструкція мережі водовідведення і очисних споруд. Тому поруч із питаннями техніки безпеки при експлуатації водно-канализационного господарства, мають пріоритет, детально розроблений запровадження безпечних умов праці при реконструкції головного колектора. Використано такі джерела: Гуляєв Н.Ф. ‘'Правила безпеки при експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд.'', СНиП III — 4 — 80 ‘'Правила виробництва та приймання робіт. Техніка безпеки у будівництві.'', ‘'Інженерні рішення з охороні праці будівництві. Довідник будівельника.'', Брежнєв В.І. ‘'Техніка безпеки і протипожежна техніка в водопроводно-канализационном господарстві.''. Здоров’я та безпечні умови праці передбачені і під час вимог систем стандартів безпеки праці (ССБТ), будівельних і правил (СНиП), державні стандарти (ГОСТ) та інших тих нормативних документів. Під час розробки проекту особливу увагу приділено вибору виробничих процесів з найменшою проявом небезпечних і шкідливих виробничих чинників з огляду на вимоги, викладених ГОСТ 12.3.006−75* ‘'Експлуатація водогінних мереж, і споруд. Загальні вимоги безпеки.'' Враховані рекомендації СНиП 2.09.04−87 ‘'Адміністративні і побутові будинку.'', СНиП II-4−79* ‘'Природний і штучне висвітлення.'', СНиП 245−71 ‘'Санітарні норми проектування промислових підприємств.''. 6.2. Аналіз умов праці при експлуатації об'єктів водовідведення. Методи і кошти нормализации.

Опасные і шкідливі виробничі чинники, що можуть з’явитися при експлуатації об'єктів водовідведення, визначено з урахуванням досвіду будівництва аналогічних споруд, і навіть з урахуванням нормативних документів. За природою дії на людей виробничі чинники поділяються ми такі групи: фізичні, хімічні, біологічні, психофізіологічні. При експлуатації споруд й мереж каналізації можливі дії наступних небезпечних чинників: а) фізичні: отлетающие предмети при роздрібненні в решетках-дробилках; освіту вибухонебезпечних сумішей і газів; рухомі елементи устаткування; підвищення чи зниження температури повітря на виробничих приміщеннях; небезпечний рівень напруги в електричної мережі, замикання якій у змозі пройти через людини; підвищення рівня шуму й вібрації; недостатнє висвітлення робочої зони; б) хімічні: газоподібні речовини общетоксического дії чи іншого шкідливого впливу; горючі домішки, хто у стічні води; гази, котрі виділяються при відпливу з балонів; в) біологічні: патогенні мікроорганізми в стічних водах; р) психофізіологічні: фізичні перевантаження; нервово-психічні перевантаження. Розміщення і пристрій каналізаційних споруд й мереж, виробничих та допоміжних будинки і приміщення відповідає будівельними нормами й гарантує безпеку праці працюючих як і умовах, і при аваріях. Автоматичне і телемеханическое управління основних споруд дублюється ручним управлінням, що забезпечує безпечну дію у разі виходу з експлуатації елементів автоматики. Аналіз небезпечних і шкідливих виробничих чинників приведено у таблиці 6.1.

Таблиця 6.1. |№ |Коротка характеристика |Місця й умови |Допустимі |Методи і | |п/п |чинника та її |прояви на |рівні |кошти | | |на человека|проектируемом | |контролю | | | |об'єкті | | | |1 |2 |3 |4 |5 | |1. |Рухомі частини |грати, насосные|не нормується |необхідні| | |устаткування |агрегати | |е габарити| | | | | |підходи до | | | | | |оборудо-ва| | | | | |нию | |2. |Отлетающие предмети |решетки-др-ки |не нормується |захисні | | | | | |щитки | |3. |Падаючі предмети і |робота в розквіті |не нормується |предупре-ж| | |інструменти | | |дають | | | | | |знаки | |4. |Освіта |криниці на сетях,|ПДК-1.5 м3/м3 в|газоана-ли| | |вибухонебезпечних сумішей і |СР, метантенки |повітрі рабочей|затор | | |газів | |зони | | |5. |Небезпечний рівень |Электрооборудо-ва|U = 42 В |вольтметр | | |напруги в ел. мережі |ние | | | |6. |Підвищення температури |Электродвига-тель|5 — 35(С |термо-метр| | |повітря |, СР, ОС | | | |7. |Підвищення вологості |СР, ОС |60 — 75% |психро-мет| | |повітря | | |р | |8. |Підвищений рівень шума|насосы, |шум — 80 дб, |шумомер | | |і вібрації |вентилятори |вибр. — 92 дб. | | |9. |Недостатня |СР |КЕО — 0.5% |люксметр | | |освітленість робочої |ОС |В.О. — 150 лк | | | |зони |АБК |КЕО — 0.5−1% | | | | | |В.О. — 150 лк | | | | | |КЕО — 1−1.5% | | | | | |В.О. — 130 лк | | |10. |Газообразующие вещества|Колодцы на мережі, |ПДК-1 мг/м3 в |газоана-ли| | |общетоксического |СР, ОС |повітрі рабочей|затор | | |дії | |зони | |.

Санітарно-гігієнічні заходи, створені задля нормалізацію умов труда.

1. Мікроклімат виробничих помещений.

Оптимальные параметри мікроклімату обрані залежно від категорії роботи з тяжкості сезону року, наявності теплоизбытков. Роботи, що їх в виробничих приміщеннях очисних споруд й насосної станції, ставляться до категорії робіт середньої важкості. Тому, відповідно до рекомендаціями [ ] прийнято такі параметри мікроклімату, зведені в таблицю 6.2.

Таблиця 6.2. |Катего-|Холодный і перехідний час |Теплий період року | | |року | | |рия |На постійних робочих |Допуст|На постійних робочих |Допуст. | |робіт |місцях |.темп.|местах |темпер. | | | |возду-| |возду- | | |темпер |Оптим |Скор |пхе вне|темпер |оптим |скор.|ха поза | | |воздуха|влажн %|движен |рабоч.|воздуха |влажн %|движ |рабоч. | | |t; (З | |повітря |місць |t; (З | |возд.|мест | |средней|17(19 |30(60 |(0.3 |13(20 |20(23 |30(60 |0.2(|(3 (З | |тяжкості| | | | | | |(0.3 |вище t (| | | | | | | | | |наружн. | | | | | | | | | |повітря | | | | | | | | | |в 13ч | | | | | | | | | |самого | | | | | | | | | |жарк дня|.

Производственные і побутові приміщення обладнуються припливно-витяжної вентиляцією. Для природного провітрювання переважають у всіх виробничих приміщеннях передбачено 25% осклованих стулок від загального засклення. Задля підтримки необхідної температури повітря на холодну пору року у приміщеннях встановлено радіатори опалення. У головній насосної станції - невеличкий надлишок тепла (20 ккал/м3. Відповідно до [ ] прийнято такі параметри: температура повітря на машинному відділенні СР — 16(С; кратність воздухообмена за годину — 3; вогкість повітря — до 50%. У приймальному резервуарі та приміщення решеток-дробилок передбачено п’ятикратний повітрообмін, в реагентном господарстві - шестиразовий. У приміщенні решеток-дробилок передбачено пристрій обмінній вентиляції з 12-тикратным обміном повітря. Приміщення дозаторной обладнуються постійно діючої витяжною вентиляцією з механічним спонуканням і 6-тикратным обміном воздуха.

2. Захист від шуму й вибрации.

Источниками шуму й вібрації на спорудах каналізації є насосні агрегати, компресори, вентилятори. Відповідно до [ ] і [ ] для боротьби із гамом і вібрацією передбачені такі технічні заходи: все насосні агрегати і силове обладнання встановлено на фундаментах окремо від будівельних конструкцій; між насосом і фундаментом передбачені виброизоляторы; дверцят і стіни насосного і воздуходувного залів вкриті звукопоглощающим матеріалом; вентилятори встановлено на виброизолирующих пружинах, всасывающие і напірні патрубки вентиляторів відділені від вентиляційних труб м’якими вставками; витяжний пристрій обладнано глушителями шума.

3. Забезпечення освітленості виробничих приміщень та робочих мест.

В відповідності зі [ ] і [ ] передбачені такі значення висвітлення: при періодичному спостереженні за виробничим процесом — 50 лк; для допоміжних приміщень: a) здоровпункт — 200 лк; b) гардероб — 75 лк; з) душові - 50 лк; d) панелі приладів — 300 лк. У будинку ГНС прийнято загальне висвітлення, в административно-бытовом — поєднане. Проїзди біля очисних споруд оснащені природним освітленням. Штучне висвітлення майданчики передбачено з умови створення мінімальної освітленості вздовж доріг рівної 0.5 лк. При аварійний режим роботи освітленість робочого приміщення -5% від нормальні умови. Освітленість драбин, статей, основних проходів і сходинок (0.3 лк. Мережі аварійного висвітлення приєднано до незалежному джерелу. У приміщенні СР і хлораторной передбачені світильники у взрывобезопасном исполнении.

6.3.4. Санітарно-технічний і побутове забезпечення работающих.

На території ОС з їх постійним обслуговуючого персоналу передбачено окремо що стоїть будинок із необхідною кількістю побутових приміщень. Санвузли передбачені переважають у всіх окремо що стоять будинках, де є обслуга. Санитарно-бытовые приміщення запроектовані виходячи з кількості найбільшої зміни і санітарних характеристик виробничих процесів на спорудах. Санітарна характеристика виробничих процесів приведено в табл. 6.3.

Таблиця 6.3. |№ |Найменування |Група сан. |У |У робіт.| |п/п |виробничих процессов|хар-к произ. |працюючих на|на 1 умивши. | | | |процесів |1 д.с. |кран | |1. |На ОС, СР, мережах, |IIIв |3 |7 | | |лабораторіях | | | | |2. |У хлораторных і складі |IIIа |5 |15 | | |хлору | | | | |3. |У воздуходувных станціях и|Iв |5 |15 | | |ремонтних майстерень | | | | |4. |У апараті управління |Iа |15 |20 |.

4. Техніка безопасности.

1. Заходи, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації систем водоотведения.

Предусмотрено створення наступних заходів для безпечної роботі людей: 1) на решетках-дробилках необхідно встановити захисні щитки, предохраняющие від викидів осколків дробимых предметів, електродвигуни дробарки мали бути зацікавленими заземлені; 2) споруди повинні прагнути бути обгороджені, неприпустимо захламление проходів між спорудами. Для проведення будівельно-монтажні роботи і ремонту відстань між спорудами має бути (3 м; 3) для зберігання токсичних і сильнодіючих отруйних речовин необхідний спеціальний склад; 4) хлораторна виконано герметичному виконанні, має 2 виходу, одна з яких безпосередньо на, а інший — через тамбур у робочий приміщення; 5) під час виробництва ремонтних робіт і профілактичних оглядів криниць мережі водовідведення необхідно виконувати роботи бригадою з 3 — x людина. Працюючий в криниці повинен перевірити загазованість в криниці з допомогою шахтарської лампи. Працюючи необхідно мати монтажний пояс, протигаз, спецодяг; 6) задля забезпечення безпеки проведення робіт при експлуатації устаткування передбачені переходи через трубопроводи, скоби в приямках, необхідних габаритів підходи до оборудованию.

2. Заходи, щоб забезпечити вимоги ТБ при експлуатації оборудования.

Окраска виробничого устаткування й будівельних конструкцій зроблена відповідно до [ ]. Жовтий колір попереджає про можливість небезпеки, їм офарблюються будівельні конструкції, виробниче устаткування із підвищеною небезпекою і внутрицеховой транспорт. Рухомі частини устаткування, у разі двигуни насосів, обладнані захисним металевим кожухом. Устаткування розподілено у робітничій зоні в такий спосіб, щоб було легко і зручно управляти. Органи аварійного відключення офарблюються в червоний колір. Засоби захисту наводяться на дію на початок включення устаткування й відключення після роботи устаткування. На СР і ОС ставляться які сигналізують устрою, які попереджають про небезпечних і шкідливих чинниках під час роботи устаткування, аварійне відключення устаткування у разі порушення технологічного процесса.

3. Організація навчання дітей і перевірка знань обслуговуючого персонала.

Работники, пов’язані з каналізацією, крім інструктажу відповідно до [ ] проходять курсове навчання й складають екзамен уже на знання галузевих правил навчання техніці безпеки при експлуатації систем ВиК. Навчання проводять у термін пізніше 3-х днів із дня надходження працювати. Тривалість навчання робітників становить 8 годин, мають контакти з водою і машиністів станції - 12 годин. Тривалість навчання хлораторщиков і електромонтерів становить 34 години, ІТП — 34 години. Іспит в усіх ІТП приймають аж комісії підприємств. Керівники каналізаційних підприємств складають екзамен уже вищестоящої організації після призначення посада і потім щонайменше 1 десь у 3 року. Результати перевірок оформляються до наукового журналу. За характером і час проведення інструктаж ділять на вступний, первинний на робоче місце, повторний, позаплановий і текущий.

5. Забезпечення засобами індивідуальної захисту працівників підприємств водоотведения.

К індивідуальним засобам захисту працюючих ставляться ізолюючі костюми, спец. взуття, засоби захисту органів дихання, слуху, засоби захисту голови, особи, рук. Вони призначені за захистом працюючих від шкідливого впливу середовища, і навіть до роботи на несприятливі погодні умови (температура і санітарія). Спец. одяг призначена переважно захищати від шкідливостей тіло і створити нормальний теплоі повітрообмін. На підприємствах водовідведення також необхідні кошти індивідуальної захисту. Приміром, оператори на песколовках і ґратах оснащені комбінезоном, гумовим фартухом і чобітьми, рукавичками. Апаратник приготування сірчанокислого глинозему постачається респіратором, гумовими чобітьми, рукавичками, спец. одягом. Машиніст насосної установки оснащується комбінезоном з водовідштовхувальної пропиткой, калошами, діелектричними рукавичками. Для захисту органів дихання від дії токсичних газів (хлор) і пилу застосовують респіратор ШБ-1, ‘'Лепесток-ПО'', ‘'Лепесток-5'' чи протигази, правильно підібрані за величиною. Для захисту очей використовують захисні окуляри. Для захисту від шуму використовуються заглушки, протиповітряні навушники, маски чи тампони з стерилізованою ваты.

6. Пожежна безопасность.

Здания ГНС і ОС ставляться до категорії ‘'Д'', тобто. до виробництвам, що з обробкою речовин і матеріалів холодному стані. Ступінь вогнестійкості 1 і 2. У разі пожежі передбачено вимикання споруд. Як первинних коштів огнетушения прийнято вогнегасники ОУ-5, ОХП-10, у СР — ЗУ- 5. На території майданчики є пожежні посади, гідранти, ящики з піском. У будинках чи дотримані вимоги до эвакуационным проходам. Ширина коридорів прийнята з розрахунку щонайменше 1.4 м; ширина дверних отворів — 0.6 м; ширина маршів — 1.1 м. У виробничому будинку з другого поверху є запасний выход.

7. Заходи безпеки при роботах, що з реконструкцією головного коллектора.

При реконструкції головного колектора виробляються земляні і підйомнетранспортні роботи, використовуються різні машини та механізми. Для забезпечення безпечних умов праці необхідно навчити неухильно дотримуватися правил безпеки які працюють, обов’язковий контролю над виконанням цих правил. Під час розробки даного параграфа використані [ ], [ ], [ ],[ ].

6.7.1. Загальні правила.

До початку провадження цих робіт виробник робіт чи майстер зобов’язаний отримати дані про наявність дільниці інших підземних споруд, позначити їх у місці, одержати дозвіл виробництва робіт і проінструктувати персонал, провідний роботи. Представники організацій що є дільниці комунікацій мали бути зацікавленими викликані на початок робіт і контролюватиме їх проведення. Забороняється користуватися лопатами і ударними інструментами з наближенням до лініях підземних комунікацій. Розробка грунту поблизу електрокабелів, які перебувають під напругою, можлива тільки лопатами без різких ударів. При виявленні невідомих споруд роботи припиняються до з’ясування їх характеру. Траншеї повинні прагнути бути обгороджені. На ограждениях виставляються попереджувальні знаки і написи, а нічний час забезпечується сигнальне висвітлення. У нічний час майданчик і траншеї, де відбуваються роботи, мали бути зацікавленими добре освітлені. Для висвітлення застосовується електричний струм напругою 120−220 в із підбиттям його спеціальним кабелем, якщо висота підвісу электросветильника, укріпленого на стійких і міцних опорах, більш 2 м. У траншеях, криницях і трубах великого діаметра дозволяється користуватися освітленням при напрузі не вище 12 в чи освітленням від переносних акумуляторних установок. Знижувати напруга струму слід переносними знижувальними трансформаторами. Грунт, викинутий із траншеї, розміщається з відривом щонайменше 0.5 м від бровки. Забороняється розробляти грунт способом підкопу (підкладки). При освіті козирків грунту або за перебування на схилах валунів, каменів вони мають обрушать згори, попередньо видаливши з небезпечних місць робочих. На початок розробки траншей потрібно здійснити заходи щодо відведення поверхневих вод від місця їхнього розташування. У зоні на грунт вібруючих установок необхідно ухвалити заходи проти завалення грунту. Для спуску робітників у траншеї необхідно встановити драбину шириною не менш 0.75 м з перилами.

6.7.2. Розробка котловану з откосами.

Разработка траншеї ведеться в суглинке, а глибина виїмки становить понад 5 м, тому крутість укосів відповідно до [ ] має перевищувати 53(. Про зменшення крутизни укосу внаслідок переувлажнения грунту виробник робіт зобов’язаний скласти акт. Виробництво робіт у траншеях, розроблюваних з укосами і подвергнувшихся зволоженню після повної чи часткової уривки грунту, допускається за умови заходів обережності проти завалення грунту, зокрема: a) ретельного огляду виробником робіт чи майстром стану грунту до початку кожної зміни і искуственного завалення грунту на місцях виявлення нависей і тріщин у брівок і схилах; b) тимчасового припинення робіт у виїмку до осушення грунту за явної небезпеки обвалів; з) місцевого зменшення крутизни укосів у тих ділянках, де виробництво робіт у виїмку є невідкладним; d) заборони руху і творення механізмів поблизу верхніх брівок виїмки. За станом укосів необхідно вести нагляд протягом усього часу перебування вилучень у вигляді. Перед початком кожної зміни систематично оглядати грунт. За появи тріщин в схилах слід вжити заходів проти самовільного завалення грунту та видалити робітників із небезпечних мест.

6.7.3. Механізована розробка грунта.

Механизированная розробка грунту для вилучень у проекті виробляється з укосами без кріплень. У зв’язку з небезпекою завалення забороняється поблизу нераскрепленной виїмки встановлювати і пересувати будівельні машини та автомобілі, прокладати колії, розміщувати лебідки, і навіть встановлювати стовпи для повітряних ліній електропередач або зв’язки й у розміщення прожекторів. Тимчасово роботи екскаватори на гусеничному ходу необхідно встановлювати на спланованої майданчику з закріпленими гусеницями. Під час перерв в роботі стрілу екскаватора слід відвести від забою, а ківш опустити на грунт. Екскаватор переміщають на відстань щонайменше 2 м від краю виїмки, а під гусениці кладуть підкладки. Переміщати екскаватор по штучним спорудам допускається лише після відповідної перевірки міцності цих споруд. Вантажити грунт, на автомобіль екскаватором слід з боку заднього борту чи з бічний боку кузова автомобіля, але з через кабіну. Забороняється під час навантаження грунту людям перебувати між землерийної машиною і автомобілем, під ковшем чи стрілою. Інші роботи можна виконувати з відривом 5 м від радіуса дії екскаватора. Забороняється переміщати грунт бульдозером на піднесення чи вниз понад 34(. Також заборонено при скиданні грунту висувати ніж бульдозера за бровку укосу выемки.

6.7.4. Риття шурфів і колодцев.

Рытье шурфів і криниць на глибину більш 1.5 м здійснюється з кріпленнями в міру заглиблення. Кріплення виробляється з допомогою рам з закладанням на них суцільних рядів дощок. Підйом грунту здійснюється за допомогою підйомника з прикріпленій щодо нього баддею. Для руху цебра влаштовують спеціальну шахту. З метою захисту що є внизу робочих влаштовують захисні козирки. Бадью завантажують грунтом не вище крайок бортів. На барабані підйомника при опусканні цебра протягом усього глибину повинен залишатися запас каната на 5−6 оборотів. Під час підйому з шурфи каменів, обв’язаних канатом, робочі з виїмки повинні віддалятися. Шурфи (криниці) під час перерв в риття повинні закриватися щитами чи відгороджуватися. Заборонено в криницях і шурфах розводити відкритий вогонь, і навіть курить.

6.7.5. Вантажопідйомні пристрої і вантажно-розвантажувальні работы.

Осуществление нагляду й за справне стан й безпечне дію кранів доручається інженерно-технічного працівника після перевірки знань ‘'Правил пристрої і безпечної експлуатації грузоподъемных кранів і підйомників.''. Усі вантажопідйомні машини, грузозахватные пристосування, і тара для поставлених вантажів мали бути зацікавленими оглянуті, випробувані плюс дозволу введення в роботу. Крани піддаються технічному огляду перед введенням в роботу (первинне технічне огляд) і періодично не рідше як за кожні 12 місяців. У кузові автомобіля все вантажі би мало бути розміщені рівномірно у всій площі статі та міцно закріплені. Переміщати вантажі підйомними механізмами необхідно під керівництвом відповідальних осіб технічного персоналу. Під час підйому вантажу, вагою більш 100 кг, треба використовувати гнучкі сталеві канати. Граничний вагу вантажу не повинна перевищувати максимальної вантажопідйомності крана. Талі, диференціальні й інші блоки повинні автоматично утримувати поднимаемый чи опускаемый вантаж про всяк висоті самоторможением. Забороняється піднімати, вантажі, вагу яких невідомий. Перед початком робіт з підйому вантажів відповідальна особа перевіряє відповідність вимогою всього вантажопідйомного устаткування. Корпусу кранів, мають електродвигуни в одній станині з краном повинні прагнути бути заземлені. Майданчики, якими переміщають вантаж, повинен мати нескользящую поверхню. Під час провадження цих робіт стороннім особам забороняється перебувати на майданчику. Коли труба, фасонна частина опущене в траншею, потрібно зробити, не знімаючи троса, надійну підкладку з коротких дощок, покладених клетью. Покладені труби надійно підбивають грунтом.

6.7.6. Монтажні работы.

На ділянці, де працюють монтажні роботи, заборонена виконання інших робіт і перебування сторонніх осіб. Способи строповки елементів конструкцій і устаткування мають забезпечувати їх подачу доречно установки вагітною, близький до проектного. Елементи монтованих конструкцій під час переміщення мають утримуватися від розгойдування гнучкими відтягненнями. Під час перерв у роботі не допускається залишати підняті елементи конструкцій і устаткування вазі. До виконання монтажних робіт необхідно встановити порядок обміну умовними сигналами між обличчям, керівним монтажем і машиністом. Усі сигнали подаються лише одною обличчям, крім сигналу ‘'Зачекайте'', котрі можуть бути подано будь-яким працівником, які помітили явну небезпека. Монтаж ланок трубопроводів поблизу електричних дротів (не більше відстані, рівного найбільшої довжині монтируемого ланки) повинен здійснюватися при зняте напрузі. При неможливості розв’язання роботи слід по наряду-допуску, затвердженим у встановленому порядку. Усі роботи з усунення конструктивних недоліків, і ліквідації недоробок на смонтированном трубопроводі, підданому випробуванню продуктом, слід проводити тільки після розробки і затвердження замовником і генеральним підрядчиком що з відповідними субпідрядними організаціями заходів із безпеки робіт. Установка і зняття перемичок між змонтованим і нині діючим устаткуванням без письмового дозволу генеральному підрядчику і замовника не допускается.

При демонтажі конструкцій слід виконувати вимоги, які пред’являються монтажним работам.

ПРОЕКТ.

ВИРОБНИЦТВА РАБОТ.

Проект проведення робіт прокладання каналізаційного коллектора.

Исходные дані: діаметр колектора — 1200 мм; довжина колектора — 3715 м; середня глибина закладення — 5.4 м.

Принимаю до розробки траншею з укосами. Ширина траншеї на дні не враховуючи кріплень для залізобетонних труб дорівнює d + 1 = 1.2 + 1 = 2.2 м. Найбільша крутість укосів траншеї при суглинке і глибині виїмки до 6 м 1: m = 1: 0.75.

10.3.

1.0.

2.2.

Объемы земляних робіт для такого типу траншеї составят:

|Параметры |Значення | |Ширина: по низу |2.2 | |по горі |10.3 | |Площа перерізу, м2 |33.75 | |Обсяг грунту, м3 |125 381 | |Площа поперечного перерізу |F0 = Fk * Кп.р. = | |відвалу, F0 |= 1.24 * 33.75 = 42 | |Висота відвалу, м |5 |.

Поскольку висота відвалу мусить бути на 0.5 м менше максимальної висоти вивантаження, що в разі становить 5 м, а при трикутною формі відвалу висота було б h = (42 = 6.5 м, то форма відвалу буде трапециевидной.

Принимается екскаватор — драглайн марки ОМ — 201 (двигун КДН — 46) зі такими параметрами: ємність ковша — 0.5 м3; найбільша глибина різання: при осьової проходці - 10 м, при бічний проходці - 6.6 м; найбільший радіус різання — 10 м; найбільший радіус вивантаження — 14.3 м; найбільша висота вивантаження — 5.5 м.

Работы виробляються осьової проходкой экскаватора.

Вибір монтажного крана.

Наиболее важкий елемент, поднимаемый краном — залізобетонна труба діаметром 1.4 метрів і вагою 2.13 т.

Расчетный виліт стріли може бути не менее:

lстр = X0 + a + lтб + l0 = 0.7 + 0.8 + 7.3 + 1.5 = 10.3 м, где l0 — відстань від осі обертання до найближчій до бровки траншеї опори крана, прийнято l0 = 1.5 м; lтб — відстань, рекомендований правилами техніки безпеки, прийнято lтб = 7.3 м;

X0 — відстань від найближчій до крана межі споруди до осі монтажа.

Для підібраного крана робиться перевірка достатності висоти підйому крюка:

Hкр (h + hт.б. + hк + hс = 8.4 + 1 + 1.4 + 2 = 12.8 м, где hт.б. — приймається при укладанні труб — 1 м; hк — висота монтируемой конструкції; hс — довжина строповочного приспособления.

В таблиці наведено параметри наміченого для робіт трубоукладочного крана.

|Показатель |Марка крана | | |КС — 5363 | |1 |2 | |Найбільший виліт стріли |22 | |Найменший виліт стріли |6.5 | |Висота підйому крюку при найбільшому вильоті |12.5 | |І це, при найменшому |22 | |Вантажопідйомність при найбільшому вильоті стріли |2.9 | |І це, при найменшому |6.9 | |Найбільший необхідний виліт стріли |10.3 | |Висота підйому крюку при найбільшому необхідному |21.3 | |вильоті стріли | | |Вантажопідйомність при найбільшому необхідному |2.7 | |вильоті стріли | | |Виліт стріли для найтяжчого елемента |11.5 | |Вантажопідйомність на вильоті найтяжчого |2.2 | |елемента | |.

Організація й технологія будівельного процесса.

При укладанні трубопроводу виконуються такі види робіт: риття траншеї, вилучення труб, поглиблення і підчистка дна траншеї, укладка труб в траншею, монтаж криниць, часткова засипання, попереднє випробування, повна засипання з трамбованием, остаточне випробування, промивання з хлоруванням. При поточном віданні будівництва провідним процесом може бути як риття траншеї екскаватором, і укладка труб краном. Для виявлення ведучого процесу визначу скільки метрів траншеї чи трубопроводу на добу може зробити відповідно екскаватор і кран. Для екскаватора довжину цієї ділянки визначу по формуле:

Пч * tэ — Vк 76.1 * 8.2 — 2 l = (((((= ((((((= 36.9 м,.

F 33.75.

где Пч — годинна продуктивність обраного экскаватора, м3/ч; tэ — число годин роботи екскаватора в сутки;

Vк — обсяг уширений траншеї на місці установки колодцев;

F — площа поперечного перерізу траншеї, м2. І це, для укладального крана tк 8.2 * 2 l = (= (((= 34.2 м, t1м 0.48.

где tк — число годин роботи крана на добу; t1м — час на вкладання 1 лм трубопроводу, год. Величина t1м отримана, з норми часу на вкладання 1 лм трубопроводу і складу ланки, передбачених ЕНиР:

Норма часу, чел.-ч на 1 лм трубопроводу 2.4 t1м = ((((((((((((((((((((= ((= 0.48 ч.

Кількість робітників у ланці 5.

Ведущим процесом у разі буде укладка труб краном. Довжина ділянки для укладання труб краном прийнято ролі захватки lз й інші роботи комплексу виконуються у тому ритмі. Кількість захваток m окреслюється приватне від розподілу довжини ділянки L на довжину захватки lз:

L 3715 m = (= ((= 109 дн. lз 34.2.

Срок провадження цих робіт Т дільниці L:

T = (m + n — p — 1) * a + (t = (109 + 4 — 3 — 1) * 1 + 10 = 119 дн.,.

где m — кількість захваток; а — ритм потоку (а = 1); n — кількість циклів робіт; р — кількість технологічних перерывов;

(t — сумарне час всіх технологічних перерывов.

Для проектування циклограммы складена таблица.

Відомість підрахунку витрат праці та машинного времени.

|#ЕНиР |Вигляд роботи |Ед. |У |Наим. |Норма часу |Маші- |Трудо-| | | |ізм.| |машин |м. — ч|чел. -|ноемк.|емк. | | | | | | | |год | | | |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 |9 | |ЕНиР |Риття |100 |11.5 |ОМ-201 |2.8 |3.4 |32.2 |39.1 | |#2−1-7|траншеи |м3 | | | | | | | |ЕНиР |Вилучення |1 пм|34.2 |КС-5363 |(|0.26 |(|8.9 | |#10−4 |труб | | | | | | | | |ЕНиР |Підчистка |100 |0.75 |(|(|8.4 |(|6.3 | |#2−1-4|дна траншеї |м3 | | | | | | | |6 | | | | | | | | | |ЕНиР |Риття |1 м3|1 |(|(|1.25 |(|1.3 | |#2−1-3|приямков | | | | | | | | |1 | | | | | | | | | |ЕНиР |Укладка труб|1 пм|34.2 |КС-5363 |(|2.4 |(|82.1 | |#10−2 | | | | | | | | | |ЕНиР |Монтаж |1 |0.5 |(|(|9.5 |(|4.8 | |#10−27|колодцев |кіл.| | | | | | | |ЕНиР |Часткова |1 м3|115.4|(|(|0.58 |(|66.9 | |#2−1-4|засыпка | | | | | | | | |4 | | | | | | | | | |ЕНиР |Предва-рител|1 пм|34.2 |(|(|1.05 |(|35.9 | |#10−6 |ьное | | | | | | | | | |випробування | | | | | | | | |ЕНиР |Повна |100 |10.4 |Д493 |0.72 |0.72 |7.5 |7.5 | |#2−1-2|засыпка |м3 | | | | | | | |1 | | | | | | | | | |ЕНиР |Трамбування |100 |3.5 |пневматич|(|2.4 |(|8.4 | |#2−1-4| |м2 | |. | | | | | |5 | | | |трамбівка| | | | | |ЕНиР |Окончател. |1 пм|34.2 |(|(|1.05 |(|35.9 | |#10−6 |гидравлич. | | | | | | | | | |випробування | | | | | | | |.

Безпека життєдіяльності в надзвичайних ситуациях.

Тема: ''Розрахунок водопостачання і організація водовідведення на пункті знезараження рухомого состава.''.

Исходные дані: На залізничної станції, на яку проектується водовідведення роботи з підготовці пункту знезараження рухомого складу (ПОПС). Пропускна здатність ПОПС та її розміри наведені у таблице:

|Показатели | | |Загальна пропускну здатність, |260 | |ваг/сут | | |зокрема криті порожні |120 | |те навантажені |60 | |напіввагони |40 | |пасажирські ЦМВ |40 | |площа ПОПС, тыс. м2. |18 | |довжина залізничних колій, м |1110 |.

В даної главі викладено вимоги до пункту знезараження рухомого складу, визначено потреба води задля забезпечення роботи пункту, прийнято рішення на організацію водовідведення зараженої води та її дезактивацию.

1.Требования до пункту знезараження рухомого состава.

Поскольку із трьох видів знезараження (дезактивація, дегазація, дезинфекція) найбільше води вимагають роботи з видалення з рухомого складу радіонуклідів, всі розрахунки виконуються стосовно дезактивації. Повну дезактивацію зараженого рухомого складу виробляють шляхом змивання радіоактивної пилу струменями миючих розчинів, холодної чи гарячої води з допомогою мийних установок і машин. Обмывку виробляють при тиску не вдома струменя щонайменше 10 кгс/см2, а при обмывке з брандспойтів — не менше двох кгс/см2. За повної дезактивації у разі потреби виробляють додаткову обробку окремих частин вагонів і локомотивів у вигляді протирання щітками, ганчірочками чи іншими засобами. Дезактивацію порожніх складів чи груп вагонів роблять у такий послідовності: перевірка ступеня зараження зовнішніх поверхонь; зовнішня обмивка вагонів; очищення критих і ізотермічних вагонів, платформ і піввагонів від сміття і залишків раніше перевезених вантажів; промивання внутрішніх поверхонь критих і ізотермічних вагонів (обробка внутрішніх поверхонь кузова полувагона, статі та бортів платформ здійснюється одночасно з їхнім зовнішньої обмывкой); дообработка внутрішніх поверхонь вагонів; дозиметричний контроль; дообработка окремих частин 17-ї та деталей зовнішніх поверхонь вагонів з наступним дозиметричним контролем.

Дезактивацию завантажених поїздів чи окремих вагонів роблять у такий послідовності: перевірка ступеня зараження зовнішніх поверхонь вагонів; обмивка зовнішніх поверхонь вагонів й переробку, що є на відкритому рухливому складі; дообработка окремих частин 17-ї та деталей зовнішніх поверхонь вагонів; дозиметричний контроль обробленого рухомого состава.

При дезактивації пасажирського складу послідовність виконання операцій приймають таку ж, що й за обробці порожнього складу (з попередньої висадкою людей).

Стационарные пункти знезараження рухомого складу, організовувані на базі існуючих на залізницях різних підприємств на підготовку вагонів і перевезенням, повинен мати: шляхи до обробки рухомого складу; бетоновані і асфальтовані майданчики; водопостачання; енергопостачання і зовнішнє освітлення території; гаряче водопостачання; санітарні пропускники; зовнішню і внутрішню каналізацію з очисними пристроями, соціальній та разі потреби: станцію перекачування; приміщення для обслуговуючого персоналу; лабораторію; медпункт; обладнання приготування обеззараживающих розчинів; допоміжні приміщення, майданчики та внутрішнього облаштування (комори для інвентарю, матеріалів тощо.); місця знищення чи поховання отходов.

При дезактивації вагонів на пунктах комплексної підготовки використовують такі пристрої і споруди: установки для зовнішньої обмывки вагонів; машини для внутрішньої промивання; устрою для механізованого видалення сміття при очищенні вагонів; насосні станції та настанови для підігріву води; службово-побутові і виробничі помещения.

К технічних засобів, що використовуються до повного знезараження об'єктів залізничного транспорту, ставляться установки з пристроями для нанесення миючих, дегазирующих і дезінфікуючих розчинів, для зовнішньої обмывки і внутрішньої промивання вагонів, машини для поливання шляху й збирання платформ, збиральні і поливальні машини для доріг, будівельні та ремонтні машини та обладнання та ін. З іншого боку, до цієї категорії технічних засобів входять унивесальные рухливі установки, оснащені кількома видами устаткування, придатного в обробці рухомого складу, і навіть устрою очищення і сушіння вагонів. На залізницях використовують різноманітні види мийних установок для рухомого складу. Установка для зовнішньої обмывки вагонів конструкції Харгипротранса. Обмивальний контур працює від насоса, що створює натиск 17 кгс/см2, а й у насадок до 15 кгс/см2. Контур розчину діє від насоса, що створює натиск 6 кгс/см2 і 3−5кгс/см2. На обмывочном контурі встановлено 34 насадки, але в растворном — 21 насадка. Витрата води та розчинів виході з насадок залежить від довжини трубопроводів, що пов’язують насоси із установкою. Дегазирующие розчини, що подаються на растворный контур, у спеціальному приміщенні, обладнаному посудинами і механічними мешалками. Установка ВНИИЖТ. Установка для зовнішньої обмывки та спеціальної обробки рухомого складу прийнята розміщувати на стаціонарних пунктах, які можна використані за необхідності щодо знезараження рухомого складу. Використання високого тиску (30 кгс/см2) при обмывке поверхонь в сочитании зі спеціальними насадками, і навіть певних режимів обробки розчинами дозволяє знизити вартість обробки вагонів, не погіршуючи її ефективності. Для приготування розчинів установка має дві баказмішувача і двоє відстійника місткістю по 5 м³ кожен. Для знезараження рухомого складу можна використовувати та інші устрою, існуючі на транспорті, наприклад установка, розроблена ПКБЦВМПС, призначена для обмывки піввагонів для підготовки їх до ремонту. Піввагон захоплюється штовхачами транспортного конвеєра човникового типу, і з настановної швидкістю просувається через установку. Поруч із конвеєром включаються приводи і насоси установок. Уся площа вагона піддається обмывке принаймні проходження через установку. За необхідності у зазначеній установці можна використовувати дезактивирующие та інші розчини. Для внутрішньої промивання критих вантажних вагонів що на деяких пунктах застосовують полумеханизированные устрою, дозволяють управляти мийною установкою зовні вагона. Ці устрою придатні також і цілей знезараження. Для механізованої обробки внутрішніх поверхонь вантажних вагонів за її дезактивації і дезінфекції використовують вагономоечные машини типу ВММ-3 конструкції Харгипротранса, наявні на багатьох пунктах комплексної підготовки вагонів до перевезень. Основою конструкції машини є дві консолі і, дозволяють подавати через дверної отвір вагона прилади типу ОК-ЦНИИ з розведенням їх всередині незалежності до середини кожної половини вагона. Управління машиною здійснюється із кабіни оператора з допомогою пульта. Для прискорення спеціальної обробки вагонів застосовується штучна сушіння з температурою подаваного повітря 120−150(С. Для сушіння вагонів рекомендується використовувати топочно-вентиляционный агрегат ТПЖ-50, і навіть калориферные сушильные агрегати. Сушіння вагонів на пунктах, мають своє теплопостачання, рекомендується виконувати сушильним агрегатом Харгипротранса. Основним вимогою, що ставляться до ПОПС, є стійке постачання його достатню кількість води, і навіть збирання та дезактивація води, зараженої радіоактивними веществами.

2.Расчет потреби води задля забезпечення роботи пункту знезараження рухомого состава.

Суточная потреба води окреслюється сума витрати води на дезактивацію заданого кількості вагонів, витрати води на санітарну обробку персоналу ПОПС (при тризмінній роботі 70−90 людина), витрати на технічні потреби й непередбачувані операції (10% від витрати на технологічні потреби). У окремі добу витрата води збільшується у зв’язку з необхідністю періодичної дезактивації залізничних колій і території ПОПС. Розрахунок потреби води ведеться для цієї добу. При визначенні потреби води на дезактивацію враховані такі операції: обмивка зовнішніх поверхонь критих вагонів; те пасажирських вагонів; обмивка зовнішніх й міністерство внутрішніх поверхонь піввагонів; внутрішня промивання порожніх критих вагонів; обмивка гарячою водою ходових частин, замаслених і забруднених місць критих, піввагонів і пасажирських вагонів (витрата води 15 л/м2); дообработка (повторна дезактивація) окремих вагонів і окремих місць за про недостатню ефективність дезактивації (25% від загального витрати води). Обсяг дезактивації вагона, в м2, визначається виходячи з її лінійних размеров.

|Род вагона |Розміри, мм |Площа ходових | | |довжина |ширина |висота |частин, м2 | |4-х осный критий |14 730 |2760 |2790 |82 | |те піввагон |13 920 |2850 |2770 |82 | |пасажирський ЦМВ |24 540 |2900 |2780 |145 |.

Таблиця витрат потреби ПОПС. |Операції на ПОПС |Обсяги дезактивації |Витрата води | | |у |площа |норма,|общая | | |одиниць |вагона, м2 |л/м2. |потреба, м2| |1 |2 |3 |4 |5 | |1.Обмывка зовнішніх |180 |130.5 |4 |94 | |поверхонь критих | | | | | |вагонів | | | | | |2. Те ж пасажирських ЦМВ.|40 |215.7 |4 |34.5 | |3.Обмывка зовнішніх і |40 |249.4 |4 |39.9 | |внутрішніх поверхонь | | | | | |піввагонів | | | | | |4.Внутренняя промивання |120 |130.5 |4 |62.6 | |порожніх критих вагонів | | | | | |5.Обмывка гарячою водою |180+40+40 |82+82+145 |15 |357.6 | |ходових частин, | | | | | |замаслених і | | | | | |забруднених місць критих,| | | | | |піввагонів і | | | | | |пасажирських вагонів | | | | | |Усього: |588.6 | |6.Дообработка (повторна |(|(|(|147.2 | |дезактивація) окремих | | | | | |вагонів і окремих місць | | | | | |при недостатньою | | | | | |ефективності | | | | | |дезактивації (25% від | | | | | |загального витрати води) | | | | | |Усього 1−6 в.п.: |735.8 |.

|1 |2 |3 |4 |5 | |7.Дезактивация |1110м (30м |(|8 |266.4 | |залізничної колії | | | | | |ПОПС | | | | | |8.Дезактивация |18 000 м2 |(|2 |36 | |асфальтованих | | | | | |(бетонних) територій | | | | | |ПОПС. | | | | | |9.Сан.обработка персонала|90 чол. |(|8.4 |11.3 | |ПОПС (час обробки 15 | | |л/мин | | |хв.) | | |на чол| | |Загалом із 1 по 9 в.п.: |1049.5 | |10.Технические потреби на |(|(|(|105 | |непередбачені операції | | | | | |(10% від витрати на | | | | | |технологічні потреби) | | | | | |Загальний витрата: |1154.5 | |Перерахунок на умови мирного часу |2309 | |(збільшую загальний витрата у два р.): | |.

Перевод добового витрати в годинниковий: qчас = Qсут/24 = 2309/24 = 96.2 м3/ч.

3.Организация водовідведення зараженої води та її дезактивация.

Радиоактивные речовини, перебувають у воді в підвішеному стані вигляді механічних суспензій і частково колоїдному стані можуть віддалятися відстоюванням і фільтруванням води. Відстоювання — вода наливається в бочки, резервуари і зберігається тривалий час (від 10−15 год. за кілька діб). Процес пришвидшується з додаванням коагулянтів. Придатність води визначається дозиметричним контролем проб води, узятих через певні інтервали часу. Фільтрування — надійніший спосіб, ніж відстоювання. Типи фільтрів різні з допомогою піску, гравію, вугілля й ін. матеріалів. Важче видаляються розчинені ізотопи (молекулярна і іонна форми). Їх носіями найчастіше є солі кальцію і магнію. Для їх видалення використовують умягчение води, хоча вона це не дає повної дезактивації. Повніша очищення досягається опреснением чи обессоливанием. Ефективне умягчение води виготовляють катионитовых фільтрах, заповнених ионообменными смолами і пластмасами — эспатит, глауконитовые піски, сульфоуголь та інших. У процесі дезактивації самі фільтри забруднюються, тому по них необхідно встановити дозиметричний контроль. Є й зараз широко застосовується термічний метод опріснення води, шляхом її випарювання і наступного конденсирования. Такий спосіб найбільш ефективний, а й найдорожчий. За всіх засобах дезактивації води обов’язковий дозиметричний контроль. Для визначення радіоактивної зараженості води беруть проби, які направляють у лабораторію на дослідження. З відкритих водойм проби беруть під місцях і тієї глибині, де виробляється паркан води. Вода, у кількості щонайменше 500 мл, забирають батометрами. З дна водойми відбирають пробу мулу за кількості 10−15 р. За необхідності, визначення впливу забруднених стоків на заражаемость води, з річки беруть 3 проби: одну — вище, іншу — на місці впадання й третю — нижче джерела забруднення. Проби з бочок, бідонів та інших. ємностей беруть трубкою чи сифоном. Перед цим воду перемішують. На водогінних станціях проби беруть під місцях водозабору, в відстійниках (після фільтрації) й у резервуарах чиста. Через війну радіометричного аналізу за спеціальними методиками і інструкціям встановлюють питому бета-активність проби у одиницях активности.

Сбросу стічні води в каналізацію має їх очищення від зараження. Для прискорення розгортання пункту знезараження у системі водоочищення застосовуються устрою заводського виготовлення: залізничні цистерни для збирання й відстоювання стоку; флотаторы конструкції ЦНИИ-10 і ЦНИИ-20; стандартні сталеві фільтри. Наведене на схемою кількість конструктивних елементів відповідає продуктивності 96.2 м3/ч і дозволяє здійснювати повернення очищеної води для використання в пристроях знезараження, що суттєво економить загальні витрати води. У вузлі водообработки передбачається наявність пристроїв реагентного господарства, що включає ємності на приготування розчинів реагентів (по БНІП 2.04.02−84) і насосы-дозаторы типу НП з наступній потреби в реагентах: перед флотаторами: 200 г/м3 хлорного заліза і 150−200 г/м3 окису кальцію (вапняне молоко); перед цистернами-отстойниками: 1−2 кг/м3 глин (каолиновых чи бентонітових), 200−300 г/м3 сірчанокислого алюмінію і 150−200 г/м3 окису кальцію. Як сорбционно-фильтрующих матеріалів, загружаемых в фільтри, рекомендується використовувати активоване вугілля марки АГ-3 илди клиноптилолиты Закарпаття. Для можливості збирання й видалення осаду, скапливающегося в буферних цистернах і цистернах-отстойниках, їх слід встановлювати з ухилом в бік мулових насосів (ГНОМ-10, ГНОМ-50 та інших.). Збір осаду слід виробляти періодично у сталеві чи поліетиленові ємності для поховання в спеціально відведеному месте.

ТЕХНОЛОГІЧНА СХЕМА ОБРОБКИ СТОКОВ.

1-Буферные цистерны;

2-Флотаторы;

3-Цистерны-отстойники;

4-Фильтры;

5-Цистерны-сборники;

6-Блок реагентного хозяйства.

Загальні выводы.

Из 89 суб'єктів Російської Федерації в 25 є райони, заражені радіоактивними речовинами. Обстеження мережі залізниць, вироблена МШС в 1991/92 роках, виявило наявність цілої низки станцій та перегонів заражених радіоактивними речовинами. У разі війни масштаб радіоактивного зараження то, можливо значно більше. Зважаючи на це, на залізницях ведеться підготовка ПОПС. Основу роботи пункту становить забезпечення її достатню кількість води та наступним її водовідведенням і знезараженням. Вироблені у цій главі розрахунки дозволяють забезпечити підготовку пункту знезараження на залізної дороге.

НАУКОВО — ДОСЛІДНИЦЬКИЙ РАЗДЕЛ.

База даних бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санітарнотехнічна техника''.

В процесі освоєння пакетів MS Office розроблена електронну версію бібліографічних відомостей журналу ‘'Водопостачання і санітарна техніка'' із 1975 по 1997 рр. Ці дані є найпростішу по своїй структурі базі даних, що включає такі атрибути: назва статей; автори; рік і номер видання; сторінки; реферат. За лічені секунди можна провести сортування чи фільтрацію інформації бібліографічних відомостей. Результати роботи буде використано студентами й аспірантами для підготовки бакалаврських і магистрских работ.

Далее додаються роздруківки, набраних в EXCEL бібліографічних сведений.

1. СНиП 2.04.03−85 ‘'Каналізація. Зовнішні сіті й споруди.''; Москва, 1986 р.; 2. Довідник проектувальника. ‘'Каналізація населених місць і промислових підприємств.''; Москва, Стройиздат, 1981 р.; 3. ‘'Гідравлічний розрахунок каналізаційних мереж.'', Н. Ф. Федоров, Л.Є. Волков; Ленінград, Стройиздат, 1968 р.; 4. ‘'Таблиці для гідравлічного розрахунку водогінних труб. Довідкове посібник.'', Ф. А. Шевельов, А. Ф. Шевельов; Москва, Стройиздат, 1995 р.; 5. ‘'Проектування і розрахунок мереж водовідведення. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, М. М. Павлова, Санкт-Петербург, 1994 р.; 6. ‘'Відведення очищення виробничих стічних вод мовби залізничної станції. Методичні вказівки до курсовому і дипломному проектування.'', В. Г. Іванов, Н.А. Черніков; Санкт-Петербург, 1994 р.; 7. ‘'Розрахунок споруд очищення стічних вод мовби. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', М. М. Павлова, В. Г. Іванов; Ленінград, 1978 р.; 8. ‘'Проектування і розрахунок аэротенков. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Санкт-Петербург, 1991 рік; 9. ‘'Проектування і розрахунок метантенков. Методичні вказівки для курсового і дипломного проектування.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Санкт-Петербург, 1992 рік; 10. ‘'Приклади розрахунку розподільних лотків і трубопроводів на каналізаційних очисних станціях. Методичні вказівки.'' Павлова М. М., Іванов В. Г.; Ленінград, 1988 р.; 11. ‘'Насоси і насосні станції.'', В.І. Турк та інших.; Москва, Стройиздат, 1977 р.; 12. Проектування і розрахунок каналізаційних насосних станцій. Методичні вказівки.'', В. С. Дикаревский, В. Г. Іванов, М. М. Павлова; Ленінград, 1983 р. 13. ‘'Техніко-економічний розрахунок основних параметрів полураздельной системи каналізації. Методичні вказівки.'', В. С. Дикаревский, Н.А. Черніков; Ленінград, 1985 р.; 14. ‘'Техніко-економічне обгрунтування вибору проектних рішень систем ВиК. Методичні вказівки.'', Т. К. Розенгарт, Санкт-Петербург, 1992 р.; 15. CНиП III-4−80 ‘'Правила виробництва та приймання робіт. Техніка безпеки у будівництві.'' 16. ‘'Правила безпеки при експлуатації водопровідно-каналізаційних споруд.'', Н.Ф. Гуляєв; Москва, Стройиздат, 1970 р.; 17. ‘'Інженерні рішення з охорони праці у будівництві. Довідник будівельника.'' 18. ‘'Техніка безпеки і протипожежна техніка в водопроводноканалізаційному господарстві.'', В.І. Брежнєв; 19. СНиП 2.09.04−87 ‘'Адміністративні і побутові будинку.''; 20. СНиП II-4−79 ‘'Природний і искуственное висвітлення.''; 21. СНиП 2.04.01−85 ‘'Внутрішній водогін і каналізацію будинків.''; 22. СНиП 245−71 ‘'Санітарні норми проектування промислових підприємств.''; 23. ГОСТ 12.3.006−75* ‘'Експлуатація водогінних мереж, і споруд. Загальні вимоги безпеки.''; 24. ГОСТ 12.1.003−83 ‘'Шум. Загальні вимоги безпеки.''; 25. ЕНиР сб.4 ‘'Монтаж збірних і пристрій монолітних залізобетонних конструкцій.'' вип. 1; Москва, Стройиздат, 1987 р.; 26. ЕНиР сб.2 ‘'Земляні роботи.'' вип. 1; Москва, Стройиздат, 1987 р.; 27. ‘'Проектування провадження цих робіт зі зведення об'єктів залізничного водопостачання і водовідведення. Навчальний посібник.''; Верженский Ю. О., Кистанов А.І.; Ленінград, 1988 р.; 28. ‘'Аварійні роботи з комунальних мережах в осередках ядерного поразки.''; Москва, Стройиздат, 1969 р; 29. ГОСТ 12.4.026−76 ‘'Кольори сигнальні і знаки безопасности.''.